箱形基礎課程設計

1、<p><b>　　箱形基礎設計</b></p><p>　　摘要：基礎的設計不僅要考慮上部結構的具體情況和要求，還要注意地層的具體條件。通過完成基礎的設計，進一步了解基礎設計的原理和計算方法，更多的認識相關的設計規(guī)范，有助于我們對基礎設計的初步掌握。</p><p>　　一、箱形基礎課程設計任務書</p><p><b>

2、　　1、工程概況</b></p><p>　　某12層建筑上部采用鋼筋混凝土框架—剪力墻結構，±0.00以上高度39.0m，標準層高3.2m，頂層高3.8m（±0.00相當于箱形基礎頂面標高，室內(nèi)外高差0.5m）,框架結構，縱向梁截面為0.35m×0.45m，柱截面為0.7m×0.7m。地下一層，采用箱形基礎，上部結構及箱形基礎條件如圖所示。</p>

3、<p><b>　　2、設計資料</b></p><p>　　（1）抗震設防：8度近震。</p><p>　?。?）工程地質(zhì)條件：如圖所示。</p><p>　?。?）上部結構荷載：見表所示。</p><p>　　（4）土壓力計算指標：填土的黏聚力c=0，內(nèi)摩擦角=20°(≈)，天然重度，地表均布

4、活荷載q=10KN/m2。</p><p>　　(5)材料：混凝土±0.00以上C30，以下C20，抗?jié)B強度等級>S。</p><p>　　表一 ±0.00處豎向集中荷載標準值（KN）</p><p>　　表二 各層水平地震力（橫向）（KN）</p><p><b>　　3、設計任務<

5、/b></p><p>　　（1）驗算箱形基礎的尺寸及構造</p><p>　?。?）驗算地基的強度及變形</p><p>　?。?）箱形基礎結構設計</p><p>　　1）確定基底反力分布，計算上部結構物的折算剛度，箱形基礎的剛度。</p><p>　　2）箱形基礎的頂板、底板計算（內(nèi)力、配筋及抗剪強度驗算）

6、，頂板和底板橫向只考慮局部彎曲作用，底板縱向考慮整體彎曲和局部彎曲的共同作用。</p><p>　　3)箱形基礎的內(nèi)、外墻體計算（內(nèi)力、配筋及抗剪強度驗算）。</p><p>　　4）繪制箱形基礎的底板配筋圖。</p><p>　　二、箱形基礎地基計算</p><p>　　驗算箱形基礎的尺寸及構造</p><p>　　

7、(1) 箱形基礎的尺寸及構造如下</p><p>　　墻體厚度：外墻 300mm</p><p><b>　　內(nèi)墻 250mm</b></p><p>　　板厚：頂板 350mm</p><p><b>　　底板 500mm</b></p><p>　　(2) 箱形基礎水平截

8、面積驗算</p><p>　　縱墻水平截面積：（0.3×10×6.0+0.25×10×6.0）×2=66 m2</p><p>　　橫墻水平截面積：0.3×（4.8+2.4+4.8）×2+0.25×4.8×18=28.8 m2</p><p>　　墻體總面積：66+28.8=9

9、4.8m2</p><p>　　基礎面積：（10×6.0+0.5×2）×（4.8+2.4+4.8+0.5×2）=793m2</p><p>　　==0.119>1/10 (滿足要求)</p><p>　　==0.70>3/5 （滿足要求）</p><p>　?。?）基礎高度驗算：</p

10、><p>　　箱形基礎高度（總高）h=0.5+3.5+0.35=4.35m>3m且>1/20L=1/20×60=3m</p><p>　　=4.35/39=1/8.97,在1/8~1/12之間，滿足要求。</p><p>　　==1/13.79>1/18, 滿足要求。</p><p>　?。?）基礎埋深及驗算</

11、p><p>　　d=4.35-0.5=3.85m<1/10×39=3.9m, 3.853.9,基本滿足要求。</p><p><b>　?。?）偏心距計算</b></p><p>　　1）結構豎向長期荷載合力作用點位置為：</p><p>　　長期荷載=1.0恒載+0.5活載</p><p

12、>　　在實際偏心距計算中，應計入箱形基礎自重的影響，對于本題，把箱形基礎自重視為均勻?qū)ΨQ分布，不產(chǎn)生偏心，只考慮上部荷載產(chǎn)生的偏心，不計基礎對偏心的影響。</p><p>　　如圖所示，上部結構豎向長期荷載合力作用點位置為：</p><p>　　,其中i表示1,2,3，……，11軸線</p><p>　　，其中i表示A,B,C,D軸線</p>&

13、lt;p>　　式中 —第i軸豎向長期荷載總和；</p><p>　　—第i軸與x,y軸的距離。</p><p><b>　　代入得：</b></p><p>　　=（9126.3+0.5×1902.8）×6.0+（8396+0.5×1902.8）×12+（8403+0.5×1902

14、.8）×18+（8323.2+0.5×1902.8）×24+（8444+0.5×1902.8）×30+(8269.7+0.5×1902.8) ×36+（5674.2+0.5×1902.8）×42+(9516+0.5×1902.8) ×48+（9476.4+0.5×1902.8）×54+（5779+0.5

15、15;1902.8）×60=2894889 KNM</p><p>　　=(23407.4+0.5×5648) ×48+(22395.1+0.5×5648) ×7.2+(21718.2+0.5×3811) ×12=590972.6 KNM</p><p>　　=87179.8+18918×0.5=96638.8

16、 KN </p><p><b>　　===29.95m</b></p><p><b>　　===6.12m</b></p><p>　　2）基礎底面形心位置x=30.0m，y=6.0m 。</p><p><b>　　3）驗算</b></p><p>

17、;<b>　　偏心距</b></p><p><b>　　縱向：=0.05m</b></p><p><b>　　橫向：=0.12m</b></p><p>　　=0.12<0.1,滿足要求。</p><p>　　驗算地基承載力及變形</p><p&g

18、t;<b>　　地基承載力驗算</b></p><p>　　箱形基礎頂面積=（60+0.3）×（12+0.3）=741.69m2</p><p>　　箱形基礎底面積=（60+0.5×2）×（12+0.5×2）=793m2</p><p>　　箱形基礎自重及其上活荷載的標準值與設計值</p>

19、<p><b>　　恒載標準值</b></p><p>　　頂板：60.3×12.3×0.35×25=6489.8 KN</p><p>　　底板：61×13×0.5×25=9912 KN</p><p>　　縱墻：66.0×3.5×25=5775 KN&

20、lt;/p><p>　　橫墻：28.8×3.5×25=2520 KN</p><p>　　合計=24697.3 KN</p><p><b>　　活載標準值</b></p><p>　　=1.5×741.69+1.5×793=2302 KN (頂板和底板)</p><

21、;p>　　=+=24697.3+2302=26999.3 KN</p><p>　　P=+=1.2恒載+1.4活載=1.2×24679.3+1.4×2302=32859.56 KN</p><p>　　2）上部豎向荷載標準值與設計值</p><p>　　=87179.8+18918=106097.8 KN</p><p&

22、gt;　　N=1.2×87179.8+1.4×18918=131100.96 KN</p><p>　　3）基礎底面荷載標準值與設計值</p><p>　　+=26999.3+106097.8=133097.1 KN</p><p>　　P+N=32859.56+131100.96=163960.52 KN</p><p>

23、;　　4）豎向荷載偏心產(chǎn)生的力矩</p><p>　　==106097.8×0.12=12731.7 KN</p><p>　　==106097.8×0.05=5304.89 KN</p><p>　　5）水平地震力對基底的力矩(橫向)</p><p>　　=860.2×43.35+810.3×39.5

24、5+800.2×36.35+750.3×33.15+680.3×29.95+650.2×26.75+550.1×23.55+495.2×20.35+400.2×17.15+295.3×13.95+190.5×10.75+100.2×7.55=197884.01KN</p><p><b>　　6）基底反力

25、</b></p><p>　　式中 —基底反力平均值；</p><p>　　+—基礎底面荷載標準值；</p><p>　　—基底反力的最大值、最小值；</p><p>　　，—豎向荷載偏心產(chǎn)生的力矩；</p><p>　　,—基礎底面縱橫方向的抵抗矩。</p><p>&

26、lt;b>　　對于本題，有</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=m3</b></p><p>　　==1718.17m3</p><p>　　P=167.8- 167.8-7.41-0.66=159.73 kpa</p>&l

27、t;p>　　167.8+7.41+0.66=175.87kpa</p><p><b>　　考慮水平地震力時，</b></p><p>　　式中 考慮水平地震作用時的地基最大壓力；</p><p>　　—水平地震力對基底產(chǎn)生的力矩；</p><p>　　—與地震力組合時，上部荷載在橫向偏心引起的力矩，取值為=

28、1.2（恒載+0.5活載） =1.2×(87179.8+0.5×18918) ×0.12=13916 KN·m</p><p><b>　　代入得：</b></p><p>　　=167.8+=325.6 kPa</p><p>　　（2）地基承載力特征值</p><p>　　根據(jù)

29、場地地質(zhì)條件，地基承載力特征值按《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB5007-2002）確定，其修正值為：</p><p><b>　　式中 </b></p><p>　　—修正地基承載力特征值；</p><p>　　—地基承載力特征值；</p><p>　　，—地基承載力修正系數(shù)，基底以上土類按《濕陷性黃土地區(qū)建筑地基基礎

30、設計規(guī)范》規(guī)定由表查得：</p><p>　　—基礎以下土的重度，地下水位以下取浮重度；</p><p>　　—基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度；</p><p>　　b—基礎底面寬度，當b<3m時，按3m計；當b>6m時，按6m計；</p><p>　　d—基礎埋置深度，對于箱形基礎，從室外底面標高算起，當d&

31、lt;1.5m時，按1.5m計。</p><p>　　表三 承載力修正系數(shù)</p><p>　　注：強風化和全風化的巖石，可參照風化成的相應土類取值，其他狀態(tài)下的巖石不修正；</p><p>　　地基承載力特征值按深層平板載荷試驗確定，取0。</p><p><b>　　查表得：</b></p><

32、;p>　　=230kPa , =0.3, =1.5, =18KN/m3</p><p>　　b=13m>6m 按6m計</p><p>　　d=4.35-0.3=4.05m</p><p><b>　　==</b></p><p><b>　　代入得：</b></p>&l

33、t;p>　　=230+0.3×18×(6-3)+1.5×17.88×(4.05-0.5)</p><p><b>　　=341.1kPa</b></p><p><b>　?。?）驗算：</b></p><p>　　=16708kPa<=341.1kPa (滿足要求)&l

34、t;/p><p>　　=175.87kPa<1.2=409.68kPa(滿足要求)</p><p>　　P=159.73kPa>0 (滿足要求)</p><p>　　=325.6kPa<1.2=1.2×=1.2×1.3×341.4=532.6kPa (滿足要求)</p><p>　　上式中為地基土抗

35、震承載力設計值，為地基土抗震承載力調(diào)整系數(shù)。</p><p><b>　　地基變形驗算</b></p><p>　　地基變形采用分層總和法計算，根據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB 5007-2002），沉降計算公式為</p><p>　　式中 s—地基最終沉降量，mm;</p><p>　　—沉降計算經(jīng)驗系數(shù)，根據(jù)地

36、區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗確定，也可采用表值；</p><p>　　—對應于荷載效應準永久組合時的基底附加壓力，=P,其中P為荷載效應準永久組合時對應的基底附加壓力，、d意義同前，kPa；</p><p>　　表四 沉降計算經(jīng)驗系數(shù)</p><p>　　注：為變形計算深度范圍內(nèi)壓縮模量的當量值，=，為第i層土附加應力系數(shù)沿土層厚度的積分值。</p>&

37、lt;p>　　—基礎底面下第i層土的壓縮模量，MPa；</p><p>　　、—基礎底面至第i層土、第i-1層底面的距離，m;</p><p>　　、—基礎底面計算點至第i層土，第i-1層土底面范圍內(nèi)的平均附加應力系數(shù)，可按《地基基礎規(guī)范》附錄K采用。</p><p>　　n—地基沉降計算深度范圍內(nèi)所劃分的土層數(shù)。</p><p>&l

38、t;b>　　對于本題，有</b></p><p>　　由于=95.4kPa<0.75=0.75×230=172.5kPa,故查表可得：</p><p>　　細砂層以下的土的密度較大，變形較小，忽略其引起的沉降，取受壓層厚度為7.05m 。</p><p>　　計算下圖所示基礎o、a、b點的沉降。</p><p&g

39、t;<b>　　o點的沉降</b></p><p>　　將基礎分為4塊，按部分綜合角點法計算。</p><p>　　1/b=30.5/6.5=4.69, z/b=7.05/6.5=1.08</p><p>　　查表得 0.2338</p><p><b>　　代入得: </b><

40、/p><p>　　=0.4=16.77mm</p><p><b>　　a,b點的沉降</b></p><p>　　如圖所示，a,b兩點由荷載效應準永久值組合產(chǎn)生的基底壓力P，為</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中 —意義同前；</p&

41、gt;<p>　　—上部豎向荷載偏心在基礎橫方向產(chǎn)生的力矩標準值；</p><p><b>　　—基礎橫向抵抗矩。</b></p><p>　　=（87179.8+18918）×0.12=12731.7 KN·m</p><p><b>　　代入得：</b></p><

42、p><b>　　=kPa</b></p><p><b>　　基底附加壓力為</b></p><p>　　=175.2-17.88×4.05=102.8kPa</p><p>　　=160.4-17.88×4.05=88.0kPa</p><p><b>　　a點

43、的沉降</b></p><p>　　=均布荷載引起的沉降+三角形分布的荷載引起的沉降</p><p>　　將基礎分為兩塊，按分部結合角點法求。</p><p><b>　　對于，</b></p><p>　　查表得 0.2463</p><p>　　代入得 =0.4

44、×（7.05×0.2463×2-0）=8.15mm</p><p><b>　　對于，</b></p><p>　　查表得 0.2091</p><p>　　=0.4×（0.2091×7.05×2-0）=1.16mm</p><p>　　=+=8.1

45、5+1.16=9.31mm</p><p><b>　　b點的沉降</b></p><p>　　=均布荷載引起的沉降+三角形分布荷載引起的沉降</p><p><b>　　==8.15mm</b></p><p><b>　　對于 ，</b></p><p&

46、gt;　　查表得 0.0368</p><p><b>　　=0.4×</b></p><p>　　=+=8.15+0.2=8.35mm</p><p><b>　　箱形基礎橫向傾斜</b></p><p><b>　　==0.00007</b></p&

47、gt;<p><b>　　橫向傾斜驗算</b></p><p>　　~~=0.0033~0.0022>=0.00007 (滿足要求)</p><p>　　三、箱形基礎結構設計</p><p>　　根據(jù)《高層建筑箱形基礎與筏形基礎技術規(guī)范》（JGJ 6—99），當箱形基礎符合構造要求時，結構設計可不考慮風荷載及地震作用的影

48、響。</p><p><b>　　頂板計算</b></p><p><b>　　地下室房間頂板</b></p><p>　　局部彎曲產(chǎn)生的彎矩采用根據(jù)彈性薄板理論公式編制的實用表格進行計算，地下室底板可視為支承在箱形基礎墻體上的連續(xù)板，其內(nèi)區(qū)格板邊界可視為固定，邊角區(qū)格的外邊界根據(jù)墻對板的實際約束情況確定，本題近似按固定邊

49、考慮，如圖所示。</p><p><b>　　荷載：</b></p><p>　　板自重0.35×25=8.8 KN/m2</p><p>　　活荷載1.5 KN/m2</p><p>　　荷載設計值 1.2×8.8+1.4×1.5=12.7 KN/m2</p><p

50、><b>　　=0.8>0.5</b></p><p>　　按四周邊固定的雙向板計算。有雙向板計算系數(shù)表得</p><p>　　=0.0271×12.7×4.82=7.9 KN·m</p><p>　　=-0.06664×12.7×4.82=-18.8 KN·m</p

51、><p>　　=0.0144×12.7×4.82=4.2 KN·m</p><p>　　=-0.0559×12.7×4.82=-16.4 KN·m</p><p>　　地下室頂板配筋見表五，表中板寬b=1000mm，板的有效高度=350-35=315mm，混凝土軸心抗壓強度設計值 ，鋼筋抗拉強度設計值。<

52、/p><p>　　表五 地下室房間頂板配筋</p><p>　　注：實際配筋按構造要求配置。</p><p><b>　　走道頂板</b></p><p>　　按兩端固定的單向板計算，取b=1000mm，、、及荷載取值與房間頂板相同，計算簡圖如圖所示。</p><p><b>　　=

53、3.1 KN·m</b></p><p>　　= -6.2 KN·m</p><p>　　配筋：跨中、支座均選12@200，A=565mm2,按構造配筋。</p><p>　?。?）頂板斜截面抗剪承載力驗算</p><p>　　對鋼筋混凝土板，一般不配置抗剪鋼筋，由混凝土抵抗剪力，因此頂板厚度要滿足下式要求。&

54、lt;/p><p>　　式中 V—板所受的剪力減去剛性角范圍內(nèi)的荷載；</p><p>　　—混凝土軸心抗拉強度設計值；</p><p>　　b—計算所需的板寬度；</p><p><b>　　h—板的有效高度。</b></p><p><b>　　其中：</b></p

55、><p>　　=1.1 N/mm2 , b=4800, h=350-35=315mm</p><p><b>　　圖中陰影面積s= </b></p><p>　　V=12.7×6.17=78.36 KN</p><p>　　0.7=0.7×1.1×4800×315=1164240

56、N</p><p>　　=1164.24 N >V=78.36 KN (滿足要求)</p><p><b>　　底板計算</b></p><p>　　底板斜截面抗剪承載力驗算及抗沖切承載力驗算</p><p>　　斜截面抗剪承載力驗算</p><p><b>　　按下式驗算： &l

57、t;/b></p><p>　　=(800/)1/4, 800mm , 取=800mm</p><p>　　荷載設計值 p=167.8kPa</p><p><b>　　圖中的陰影面積為：</b></p><p>　　S=1/2(1.2+4.795) ×2.4-0.59)=5.4m2</p&g

58、t;<p>　　V=167.8×5.4=906.12 KN , =(800/)1/4=1.0</p><p>　　=0.7×1×1.1×(4550-2×465) ×465=1296141 N</p><p>　　=1296.14 KN> V=906.12 KN (滿足要求)</p><p&g

59、t;<b>　　抗沖切承載力驗算</b></p><p>　　底板抗沖切承載力應滿足一下要求：</p><p>　　式中 —墻體對底板45°剛性角以外陰影部分面積S上的地基土平均凈反力設計值，，其中為扣除箱底板自重后的基底凈反力，S為圖中陰影部分圖形面積；</p><p>　　—混凝土抗拉強度設計值；</p><

60、;p>　　—距墻邊/2處的周長；</p><p>　　—沖切破壞錐體的有效高度。</p><p>　　—受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h≤800時，取1.0；h≥200時，=0.9；</p><p>　　其中，=p-底板自重及活載設計值</p><p>　　=167.8-=150.7kPa</p><p>　　

61、S=4.795×3.62=17.4m2</p><p>　　=2×(4.8-0.25-0.465)+2×(6.0-0.125-0.15-0.465)=18.71m</p><p>　　=1.1N/mm2 , =9.6 N/mm2 ，=500-35=465mm</p><p><b>　　代入得</b></p

62、><p>　　150.7×17.4=2622.18 KN</p><p>　　=0.7×1.0×1.1×18710×465=6.7×106 N </p><p>　　=6700 KN>2622.18 KN (滿足要求)</p><p><b>　　局部彎曲計算</

63、b></p><p>　　計算簡圖如圖所示，扣除底板自重及其上活載，荷載設計值為150.7kPa 。</p><p>　　=0.8>0.5, 按四周邊固定的雙向板計算。</p><p><b>　　由表得</b></p><p>　　=0.0271×150.7×4.82=94.09 KN&

64、#183;m</p><p>　　=-0.06664×150.7×4.82=-223.6 KN·m</p><p>　　=0.0144×150.7×4.82=50 KN·m</p><p>　　=-0.0559×150.7×4.82=-194.09 KN·m</p>

65、<p>　　底板局部彎曲配筋計算見表 ，表中板寬b=1000mm，板的有效高度=500-35=465mm，。</p><p>　　表六 底板局部彎曲配筋計算</p><p>　　注：當考慮局部彎曲與整體彎曲疊加時，局部彎曲產(chǎn)生的彎矩，乘系數(shù)0.8（當僅考慮局部彎曲時，不乘折減系數(shù)）</p><p><b>　?。?）整體彎曲計算&l

66、t;/b></p><p><b>　　1）基底反力</b></p><p>　　箱形基礎底面的長寬比為： </p><p>　　表七 基底反力系數(shù)</p><p>　　各區(qū)段的基底反力（沿縱向分布的線荷載），其中p=(p+N)/bl=170456.7/793=214.95N/mm2</p>

67、<p>　　=pB=×214.95×13=2794.35</p><p><b>　　各區(qū)段基底反力</b></p><p>　　=-箱基自重的設計值=-32859.6/61=-538.7</p><p>　　扣除箱形基礎自重后的基底反力見下表</p><p>　　扣除箱形基礎自重后的基底反

68、力</p><p>　　根據(jù)上述計算，得到整體彎曲內(nèi)力計算簡圖如下圖所示，圖中各軸線荷載為橫向荷載設計值的疊加。</p><p>　　2）整體彎曲產(chǎn)生的彎矩及剪力</p><p>　　根據(jù)上圖，用靜力平衡法求彎矩和剪力。</p><p><b>　　各軸線處的彎矩為：</b></p><p>&l

69、t;b>　?、佥S線 =0;</b></p><p>　　②軸線 -1140.6</p><p>　?、圯S線 =4198.4</p><p>　　由此類推可得到各軸線處的M值。</p><p><b>　　各軸線處的剪力為：</b></p><p>　　3、箱形基礎外墻計算&

70、lt;/p><p><b>　?。?）外縱墻計算</b></p><p><b>　　1）內(nèi)力計算</b></p><p><b>　　①土壓力計算</b></p><p>　　由于箱形基礎頂、底板對外墻約束較強，因此土壓力按靜止土壓力計算。靜止土壓力系數(shù)用下式計算：</p&

71、gt;<p>　　=1-sin=1-sin20=0.66</p><p>　　A.墻頂以上覆土產(chǎn)生的土壓力：=0</p><p>　　B．地面均布活荷載產(chǎn)生的土壓力： 10×0.66=6.6 kPa</p><p>　　設計值=1.4×6.6=9.2 kPa</p><p>　　C．墻體高度范圍內(nèi)填土的土壓力

72、：</p><p><b>　　墻頂=0， 墻底=</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　,=0.66</b></p><p>　　=19×3.6×0.66=54.17 kPa</p><p>&

73、lt;b>　　②內(nèi)力計算</b></p><p>　　內(nèi)力按彈性理論雙向板計算，將何在分為均勻荷載及三角形分布荷載。</p><p><b>　　對于均布荷載：</b></p><p>　　=0.0342×9.2×3.952=4.91KN·m</p><p>　　=-0.0

74、75×9.2×3.952=-10.77KN·m</p><p>　　=0.0099×9.2×3.952=1.42 KN·m</p><p>　　-0.0570×9.2×3.952=-8.18 KN·m</p><p>　　對于三角形： =54.2kPa&

75、lt;/p><p><b>　　=0.66>0.5</b></p><p>　　疊加得 </p><p>　　2）正截面承載力計算</p><p>　　正截面計算見下表11，表中=300-25=265mm，考慮墻體的構造要求，將支座、跨中鋼筋全部拉通，形成雙面筋。側(cè)墻混凝土等級為C25，=1.1，=9.6，

76、=1.0，受力筋為HRB335級，=300。</p><p>　　表 外縱墻正截面配筋計算</p><p>　　3.4 箱型基礎內(nèi)墻計算</p><p><b>　?。?）內(nèi)縱墻計算</b></p><p><b>　　1）墻體剪力計算</b></p><p>　　分給內(nèi)縱

77、墻的剪力為（取©縱墻②橫墻計算）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　式中，—內(nèi)縱墻厚度；</p><p>　　—第©縱墻第②橫墻處柱子的豎向荷載；</p><p><b>　　其余符號同前。</b></p><p><b&g

78、t;　　對于本題：</b></p><p><b>　　=0.25m</b></p><p>　　=2688.61.2+570.21.4=4024.6kN</p><p><b>　　= </b></p><p>　　修正后剪力值為 =-=（）</p><p

79、>　　=2577.97-196.43(2.88+0.72)</p><p><b>　　=1869.9kN</b></p><p>　　2）墻體斜截面承載力驗算</p><p><b>　?、賶w截面驗算</b></p><p>　　0.3=0.39.62504315=3.107N>=1

80、869.9kN (滿足要求)</p><p><b>　?、谪Q向抗剪鋼筋計算</b></p><p>　　試選Φ12@200豎筋，雙面配置。</p><p>　　= 0.7+1.25 </p><p>　　= 0.71.12504315+1.253001.134315</p><p>　　=

81、2659.1kN>=1869.9KN（滿足要求）</p><p>　　因此選用Φ12@200豎筋，雙面配置。</p><p><b>　　（2）內(nèi)橫墻計算</b></p><p>　　1） 墻體剪力計算 </p><p><b>　　墻體剪力按下式計算</b></p><

82、;p><b>　　=</b></p><p>　　式中 —橫墻截面剪力值；</p><p>　　A—圖陰影部分面積；</p><p><b>　　對于本題</b></p><p>　　=196.43kPa，A=2.42.42=5.76</p><p>　　代入得

83、 =196.435.76=1131.4kN</p><p>　　2）墻體斜截面承載力驗算</p><p>　　0.3=0.39.62504315=3106.8kN >=1131.4（滿足要求）</p><p>　　3）豎向抗剪鋼筋計算</p><p>　　計算方法同內(nèi)縱墻。最后內(nèi)橫墻豎、橫筋均選Φ12@200，雙向配置。</p&g

84、t;<p>　　四、箱形基礎的主要構造要求</p><p>　?。?）為避免不均勻沉降，箱形基礎的平面形狀要力求簡單規(guī)整，同一建筑單元中，不宜采用局部箱形基礎。在同一箱形基礎中不宜采用不同高度或不同的地基標高。</p><p>　?。?）為保證箱形基礎具有足夠的剛度和整體性，其高度一般應大于箱形基礎長度的1/8，且不宜小于3.0m，箱形基礎的外墻沿建筑物的四周布置，內(nèi)隔墻一般

85、沿結構柱網(wǎng)或剪力墻縱橫均勻布置。</p><p>　?。?）箱形基礎的頂、底板厚度按計算確定，頂板厚度一般取20～40cm，底板一般取40～100cm。</p><p>　?。?）箱形基礎.墻體厚度按實際受力進行抗剪和抗彎驗算，但一般情況下外墻厚不應小于25cm，內(nèi)墻不宜小于20cm,采用雙面配筋，每面不宜少于10@200，并適當在頂、底加筋。</p><p>　　

86、（5）頂?shù)装迮浣畎唇Y構類型不同，分別考慮整體與局部彎曲計算配筋，注意配筋部位，以充分發(fā)揮各截面鋼筋的作用。對現(xiàn)澆剪力墻體系可僅考慮局部彎曲配筋，考慮到整體彎曲的影響，鋼筋配置量除符合計算要求外，縱橫方向支座鋼筋應分別有0.15%，0.10%配筋率連通配置，跨中鋼筋按實際配筋率全部連通。</p><p>　　（6）當?shù)讓又c箱形基礎按接觸局部承壓強度不滿足時，應增加墻體局部承壓面積，且墻邊與柱邊及柱教與八字腳之間近

87、距不宜小于5cm。</p><p>　?。?）箱形基礎底層柱主筋伸入箱形基礎的深度，應保證主筋直通基底，其余鋼筋伸入頂板底皮以下的長度不應小于45d。對預制長柱應設置杯口，按高杯口基礎設計要求處理。</p><p>　　（8）箱形基礎混凝土強度等級不應低于C20，抗?jié)B強度等級不應低于S。</p><p>　?。?）當箱形基礎長度超過40cm時，可設置后澆施工縫，縫寬