畢業(yè)設計--水電站總裝機容量17.5萬千瓦方案水輪機選型

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本說明書共六個章節(jié)，主要介紹了紅石水電站總裝機容量17.5萬千瓦方案水輪機選型，水輪機運轉綜合特性曲線的繪制，蝸殼、尾水管的設計方案和工作原理。主要內容包括水電站水輪機、排水裝置、所滿足的設計方案及控制要求和設計所需求的相關輔助圖和設計圖。系統(tǒng)的闡明了水電站相關應用設備和輔助設備的設計方案的步驟和圖形繪制的方法。</p&

2、gt;<p><b>　　關鍵詞：</b></p><p>　　水輪機、綜合運轉特性曲線圖、蝸殼、尾水管。</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　第一章 基本資料- 1 -</p><p>　　第二章 水輪機的特征水頭的計算- 1 -</p>

3、<p>　　2.1最大水頭- 1 -</p><p>　　2.2最小水頭- 3 -</p><p>　　2.3設計水頭- 3 -</p><p>　　第三章 水輪機型號及裝置方式的確定- 3 -</p><p>　　3.1水輪機型號的選擇- 3 -</p><p>　　3.2HL240型基本工作參數(shù)

4、的確定- 4 -</p><p>　　3.2.1 轉輪直徑D計算- 4 -</p><p>　　3.2.2 轉速計算- 4 -</p><p>　　3.2.3 效率修正值的計算- 4 -</p><p>　　3.2.4 出力校核- 5 -</p><p>　　3.2.5 運行范圍校核- 5 -</p&

5、gt;<p>　　3.2.6 裝置方式- 7 -</p><p>　　3.2.7 吸出高度與安裝高程的確定- 7 -</p><p>　　3.3 ZZ440型水輪機基本參數(shù)的計算- 8 -</p><p>　　3.2.1 轉輪直徑- 8 -</p><p>　　3.2.2 轉速n計算- 8 -</p>&

6、lt;p>　　3.2.3 效率及單位參數(shù)修正- 9 -</p><p>　　3.2.4 工作范圍的驗算- 10 -</p><p>　　3.2.5 吸出高度Hs的計算- 11 -</p><p>　　3.2.6 裝置方式- 11 -</p><p>　　3.2.7 安裝高程的確定- 11 -</p><p&

7、gt;　　3.3 兩種方案的比較分析- 12 -</p><p>　　第四章 水輪機運轉特性曲線的繪制- 13 -</p><p>　　4.1 基本資料- 13 -</p><p>　　4.2 等效率線的計算與繪制- 13 -</p><p>　　4.3 出力限制線的繪制- 14 -</p><p>　　4

8、.4 等吸出高度線的計算- 15 -</p><p>　　第五章 蝸殼設計- 17 -</p><p>　　5.1 蝸殼型式選擇- 17 -</p><p>　　5.2 主要參數(shù)確定- 17 -</p><p>　　5.2.1 斷面形狀的確定- 17 -</p><p>　　5.2.2 蝸殼包角的選擇-

9、17 -</p><p>　　5.2.3蝸殼進口斷面流速- 17 -</p><p>　　5.2.4蝸殼進口斷面流量：- 18 -</p><p>　　5.2.5蝸殼進口斷面面積：- 18 -</p><p>　　5.3 蝸殼尺寸的計算- 18 -</p><p>　　5.3.1進口斷面尺寸的計算- 18 -

10、</p><p>　　5.3.2中間斷面尺寸的計算- 19 -</p><p>　　第六章 尾水管設計- 21 -</p><p>　　6.1 尾水管型式的選擇- 21 -</p><p>　　6.2 彎肘形尾水管主要尺寸的確定- 21 -</p><p>　　6.2.1 尾水管高度確定- 21 -</

11、p><p>　　6.2.2進口錐管尺寸的確定- 21 -</p><p>　　6.2.3 肘管型式的確定- 22 -</p><p>　　6.2.4 出口擴散段的設計- 22 -</p><p>　　參考文獻- 23 -</p><p><b>　　第一章 基本資料</b></p>

12、;<p>　　紅石水電站位于第二松花江的上游，在豐滿水庫干流回水的末端，壩址以上的流域 面積為 20300 平方公里，其上游 38 公里處的水庫末端為白山水電站。紅石電站系松花 江上游白山電站與豐滿電站之間的一個梯級電站。 </p><p>　　紅石水電站水庫正常蓄水位為 290 米。白山至紅石區(qū)間河段集水面積不大，百分之 九十來水經白山水庫進行調節(jié)，紅石水庫庫小，僅能考慮日調節(jié)，增加水庫削落深度將

13、 增加電能損失，故水庫水位削落過大顯然是不適合的。根據上述情況，按日調節(jié)要求， 并考慮在必要時尚能滿足以臺機組擔任事故備用八小時這個條件確定水庫設計死水位 為 289 米。 </p><p>　　東北地區(qū)電網大，發(fā)展快，而水力資源又較少，開發(fā)條件較好可用于調峰的電站為 數(shù)不多。紅石水電站不但上有白山電站調節(jié)，而且地理位置適中，因此適當加大裝機容 量以滿足電力系統(tǒng)的要求是很必要的。建議紅石水電站裝機容量的選擇應

14、考慮以下因素： （1）機組過水能力應與白山機組的總過水能力 900m3/s 相適應；（2）年利用小時數(shù)控 制在 2000 小時左右；（3）參照國內機組的實際生產情況。</p><p>　　第二章 水輪機的特征水頭的計算</p><p><b>　　2.1最大水頭</b></p><p>　　Hmax=Z上max-Z下min</p>

15、<p>　　根據給出的流量Q和壩址Z數(shù)據，在excel工作表中找出流量Q和壩址Z的關系如圖2-1</p><p>　　得出公式y(tǒng) = 3E-09x3 - 6E-06x2 + 0.0063x + 262.69</p><p>　　再根據公式粗算出力，找出最符合的區(qū)間范圍再進行精算，最后找到4臺水輪機總出力為17.5萬kw時對應的下游水深，即可求出最大水頭，</p>

16、<p>　　計算結果見表2-1、2-2。</p><p><b>　　圖2-1</b></p><p><b>　　(表2-1)</b></p><p>　　(表2-2) 最后由(表2-2) 計算算得Hmax=26.228m</p><p><b>　　2.2最小水頭

17、</b></p><p>　　最小水頭由設計死水位的高度減去單機發(fā)電尾水位是對應的高度Hmin=Z上min-Z下max</p><p>　　同樣可按照最大水頭的算法求出列表如下</p><p>　　表2-3 表2-4</p><p>

18、;　　最后計算得Hmin=23.188m</p><p><b>　　2.3設計水頭</b></p><p>　　河床式水電站設計水頭應按照公式 Hp= 進行計算</p><p>　　根據公式算得設計水頭Hp=24.64m</p><p>　　第三章 水輪機型號及裝置方式的確定</p><p>　

19、　3.1水輪機型號的選擇</p><p>　　根據該水電站的水頭變化范圍23.188m～26.228m，參照《水電站》教材附錄中的附表1和附表2的水輪機轉輪型譜參數(shù)表，查出合適的機型有HL240型水輪機（適用水頭范圍25~45m）和ZZ440型水輪機（適用水頭范圍20~40m）兩種。現(xiàn)將這兩種水輪機作為初步方案，分別求出其有關參數(shù)，并進行比較分析。</p><p>　　3.2HL240型基

20、本工作參數(shù)的確定</p><p>　　從型譜中查得HL240模型參數(shù)為：最優(yōu)單位轉速=72,模型最高效率=0.92，模型轉輪直徑=0.46m。</p><p>　　3.2.1 轉輪直徑D計算</p><p>　　轉輪直徑 (3-1)</p><p>　　式

21、中：——水輪機額定出力，=== 4.56萬kW (為發(fā)電機效率：0.95~0.98，取0.96)；</p><p>　　——采用最優(yōu)單位轉速與出力限制線交點處單位流量，；</p><p>　　——設計水頭，=24.64m；</p><p>　　——水輪機效率，設=0.90。</p><p>　　代入式中得= 5.84m</p>

22、<p>　　采用與其相近的標準轉輪直徑6.00m。</p><p>　　3.2.2 轉速計算</p><p>　　轉速 (3-2)</p><p>　　式中： ——單位轉速采用最優(yōu)單位轉速r/min；</p><p>　　—

23、—采用設計水頭=24.64m； </p><p>　　——采用選用的標準直徑=6m。</p><p>　　代入式中，則 n==59.57 r/min</p><p>　　采用與其接近的同步轉速60 r/min，磁極對數(shù)P=50。</p><p>　　3.2.3 效率修正值的計算</p><p><b>

24、　　1.真機最高效率 </b></p><p>　　根據《水電站》教材圖3-6中查得HL240型水輪機在最優(yōu)工況下最高效率為=92.0%，模型轉輪直徑=0.46m，所以原型水輪機的最高效率可采用下式計算，即 </p><p><b>　　(3-3) </b></p><p>　　代入算得 =0.95

25、 </p><p><b>　　2.效率修正值</b></p><p>　　考慮到制造水平的差異，根據水輪機的標準直徑，憑經驗=1%，如果原型水輪機所使用的蝸殼和尾水管與模型試驗時采用的型式不同，則意味著原型水輪機使用了異型部件。憑經驗知，原型水輪機的實際效率要比計算值低，由于使用異型部件的原因，還要減去一個值。在本設計中，取=0，則效率修

26、正值有下式計算</p><p>　　=0.950.920.010=0.02</p><p>　　= – 1=0.016<0.03</p><p>　　故單位轉速與單位流量可不予修正。</p><p>　　3.2.4 出力校核</p><p>　　(kW)

27、 (3-4)</p><p>　　式中為水輪機設計流量，；根據==72.52 r/min與出力限制線交點處=1.24，=0.895,代入式中得：=221.59;設計水頭=24.64m；水輪機效率==0.915則=49000kw，稍大于4.56萬Kw，基本滿足要求</p><p>　　3.2.5 運行范圍校核</p><p>　　在選定=6.0m和n=60 r/

28、min后，水輪機的最大的及各特征水頭相對應的即可計算出來。</p><p>　　水輪機在=24.64 m、=4.56萬KW下工作時，其相應的最大單位流量即為，故: </p><p>　　則水輪機的最大引用流量為</p><p>　　對值：在設計水頭=24.64m時，</p><p>　　在最大水頭Hmax=26.228m時，</

29、p><p>　　在最小水頭Hmin=23.188m時，</p><p>　　最大水頭對應的單位流量應試算求得和單位流量，在模型綜合特性曲線上找到對應的點，進而確定水輪機的工作范圍，其實算結果見表3-1</p><p><b>　　表3-1</b></p><p>　　式中根據綜合特性曲線表查出，=+，，=,算得水輪機出力最接

30、近4.56萬kw時，選取Q為最大水頭的單位流量，填入表3-2</p><p><b>　　表3-2</b></p><p>　　在HL240型水輪機模型綜合特性曲線圖上，分別繪出，和為常數(shù)的直線，由圖3-1可見，由這三根直線所圍成的水輪機工作范圍（圖中陰影部分）基本上包含了該特性曲線的高效率區(qū)。所以對于HL240型水輪機方案，所選定的參數(shù)=6m和是比較滿意的，但是還需

31、要和其他方案作前面的比較</p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　3.2.6 裝置方式</p><p><b>　　采用立軸安裝方式</b></p><p>　　3.2.7 吸出高度與安裝高程的確定</p><p>　　當?shù)睾０胃叨?1047m，列表

32、計算如表3-3</p><p><b>　　表3-3</b></p><p>　　采用最小值HS=1.23m，確定水輪機安裝高程</p><p>　　=263.772+1.23+ =266.097m (b0=0.365D1)</p><p>　　3.3 ZZ440型水輪機基本參數(shù)的計算</p><

33、;p>　　3.2.1 轉輪直徑</p><p>　　從型譜中查得ZZ440模型參數(shù)為：最優(yōu)單位轉速=115, 限制工況下的單位流量=1650L/s</p><p><b>　　轉輪直徑的計算公式</b></p><p><b>　　(3-5)</b></p><p><b>　　式中

34、和均同前</b></p><p>　　采用限制工況為1.65</p><p>　　采用限制工況與最優(yōu)單位轉速相應的=0.823(查zz440綜合特性曲線)，設，則</p><p>　　采用與其相近的標準轉輪直徑5m。</p><p>　　3.2.2 轉速n計算</p><p>　　轉速

35、 </p><p>　　選用與之接近而偏大的同步轉速，磁極對數(shù)為P=26。</p><p>　　3.2.3 效率及單位參數(shù)修正</p><p>　　對于軸流轉漿式水輪機，必須對其模型綜合特性曲線圖上的每個轉角的效率進行修正。當葉片轉角為時的原型水輪機最大效率可用下式計算</p><p>　　已知D1M=0.46m、HM=3.5m、D1

36、=5m、H=24.64m,代入上式，則得：=10.657()</p><p>　　葉片在不同轉角時的可由模型綜合特性曲線查得，從而可求出相應的值的原型水輪機的最高效率并將計算結果列于表3-4</p><p>　　當選取效率的制造工藝影響修正值和不考慮異性部件的影響時，即可計算出不同轉角時的效率修正值。其中計算結果如下表3-4</p><p>　　表3-4 ZZ440

37、型水輪機效率修正值計算表</p><p>　　設計水頭時水輪機出力為 </p><p>　　由==114.54(r/min)及=1.65m3/s查得相應的裝置角模型效率=0.828，效率修正值=0.049，則=0.828+0.049=0.877，代入式中得=43406kw, 稍小于45600，故滿足要求。</p><p><b>　　2.效率修正值<

38、;/b></p><p>　　由在《水電站》教材附錄中附表1查得ZZ440型水輪機最優(yōu)工況的模型效率為=89％。由于最優(yōu)工況接近于=0°等轉角線，故可采用作為其修正值，從而可得原型最高效率為</p><p>　　=0.89+0.028=0.918=91.8%</p><p>　　= – 1=<0.03</p><p>　

39、　故單位轉速與單位流量可不予修正。</p><p>　　3.2.4 工作范圍的驗算</p><p>　　在選定，后，水輪機的及各特征水頭相對應的即可計算出來。</p><p>　　水輪機在=24.64m、萬KW下工作時，其相應的最大單位流量即為，故： </p><p><b>　　，</b></p>

40、<p>　　則水輪機的最大引用流量為</p><p>　　對值：在設計水頭=24.64m時，</p><p>　　在最大水頭Hmax=26.228m時，</p><p>　　在最小水頭Hmin=23.188m時，</p><p>　　在ZZ440型水輪機模型綜合特性曲線圖(圖3-2)上分別繪出，=1730和，的直線。</p&g

41、t;<p><b>　　圖3-2</b></p><p>　　由圖可見，由這三根直線所圍成的水輪機工作范圍（圖中陰影部分）基本上包含了該特性曲線的高效率區(qū)。所以對于ZZ440型水輪機方案，所選定的參數(shù)，是較合理的</p><p>　　3.2.5 吸出高度Hs的計算</p><p>　　由水輪機的設計工況參數(shù)，=1730，由《水電站

42、》教材ZZ440型水輪機模型綜合特性曲線圖查得其氣蝕系數(shù)約為=0.72，則可求出水輪機的吸出高度為</p><p>　　3.2.6 裝置方式</p><p><b>　　采用立軸安裝方式</b></p><p>　　3.2.7 安裝高程的確定</p><p><b>　　立軸軸流式水輪機</b>&l

43、t;/p><p>　　=263.772-10.13+0.415=255.69 m （其中取0.41）</p><p>　　3.3 兩種方案的比較分析</p><p>　　為了便于分析比較，現(xiàn)將上述兩種方案的有關參數(shù)列表如下：</p><p>　　表3-5 水輪機方案參數(shù)對照表</p><p>　　從上列對照表來看，兩

44、種不同型號的水輪方案在同樣水頭下的同時工作滿足額定出力的情況下，HL240和ZZ440比較來看：①HL240包含了較好的高效率區(qū)，氣蝕系數(shù)小，安裝高程較高等優(yōu)點，這可以提高水電站的年發(fā)電量和減少廠房的開挖工程量，②HL240最高效率為95%大于ZZ440型水輪機，可以充分利用水力資源，同時也為水輪機經濟運行創(chuàng)造條件。③ZZ440型方案的優(yōu)點僅表現(xiàn)在水輪機的轉速高，有利于減小發(fā)電機尺寸，降低發(fā)電造價，但這種機型的水輪機為雙重調節(jié)的水輪機，

45、水輪機和調速設備的造價較高。</p><p>　　由此看，若在制造供貨方面沒有問題時，初步選用HL240型方案較為有利。在技術設計階段，尚需要計算出個方案的動能指標和經濟指標，進一步進行分析比較，以選出合理的方案。本設計采用HL240型號的水輪機。</p><p>　　第四章 水輪機運轉特性曲線的繪制</p><p><b>　　4.1 基本資料<

46、/b></p><p>　　轉輪的型式HL240型，主要綜合特性曲線由《水電站》教材圖3-6，</p><p>　　轉輪的直徑=5m，額定轉速，</p><p>　　特征水頭 Hmax=26.228m，Hp=24.64m，Hmin=23.188m， </p><p>　　水輪機的額定出力 =45600KW </p&

47、gt;<p>　　尾水位高程 263.772 m</p><p>　　安裝高程 266.097 m</p><p>　　效率修正值為 =0.02</p><p>　　4.2 等效率線的計算與繪制</p><p>　　由于水電站的水頭變化范圍較小，現(xiàn)取水輪機工作范圍內3個水

48、頭，列表4-1分別進行計算。依據表4-1中的數(shù)據繪制對應每個H值的效率特性曲線，如圖 4-1。在該圖上作出某效率值的水平線，它與圖中各等H線相交，繪制H～N坐標圖，連成光滑曲線，既得出等效率線，如圖4-2。</p><p>　　表4-1 HL240型水輪機等效率曲線計算表</p><p>　　4.3 出力限制線的繪制</p><p>　　出力限制線表示水

49、輪機在不同水頭下實際允許發(fā)出的最大出力。由于水輪機與發(fā)電機配套運行，所以水輪機最大出力受發(fā)電機額定出力和水輪機5%出力儲備線的雙重限制。</p><p>　　4.4 等吸出高度線的計算</p><p>　　取3個水頭，計算數(shù)據列表4-2分別進行計算。</p><p>　?、倮L制輔助曲線，如圖4-2（a）所示。</p><p>　?、谇蟪龈魉^

50、下的值，并在相應的模型綜合特性曲線上查出水平線與各等氣蝕系數(shù)線的所有交點坐標，，值，填入下表。</p><p>　?、墼谳o助曲線上查出相應于上述各的N值，填入下表。</p><p>　?、芾霉接嬎愠鱿鄳谏鲜龈鞯闹担钊胂卤?。⑤根據表中對應的，值，做出曲線，如圖4-3（b）所示。</p><p>　?、拊趫D上任取值，做水平線與曲線相交，記下各交點的、N值，繪于H

51、～N坐標圖上，將各點連成光滑曲線即為等吸出高度線。</p><p><b>　　Q和N關系曲線圖</b></p><p>　　表4-2 HL240水輪機等吸出高度線計算表</p><p><b>　　Hs和N關系圖</b></p><p><b>　　第五章 蝸殼設計</b>

52、</p><p>　　5.1 蝸殼型式選擇</p><p>　　由于本水電站水頭高度小于40m，所以采用混凝土蝸殼。</p><p>　　5.2 主要參數(shù)確定</p><p>　　5.2.1 斷面形狀的確定</p><p>　　中小型水電站多采用n=0的平頂梯形斷面，有利于接力器的布置，查《水電站》教材附錄可知，此設計

53、水輪機為中型水輪機，考慮在蝸殼頂部布置調速接力器的方便選擇平頂梯形斷面，即</p><p>　　當時，選取；，選擇；由《水電站》教材表1-3座環(huán)直徑與關系取，座環(huán)內直徑，=9.12m，，=7.92m，即，。 </p><p>　　5.2.2 蝸殼包角的選擇</p><p>　　混凝土蝸殼，因為該水輪機的設計水頭為24.64m故選取</p><p&

54、gt;　　5.2.3蝸殼進口斷面流速</p><p><b>　　進口斷面流速：</b></p><p>　　= (5-1)</p><p>　　帶入得 =0.825=4.1 (其中可由《水電站》P22 混凝土蝸殼流速系數(shù)表按內插法查得) </p><

55、p>　　5.2.4蝸殼進口斷面流量：</p><p><b>　　(5-2) </b></p><p><b>　　帶入得 </b></p><p>　　5.2.5蝸殼進口斷面面積：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><

56、p><b>　　代入數(shù)據計算得</b></p><p>　　5.3 蝸殼尺寸的計算</p><p>　　5.3.1進口斷面尺寸的計算</p><p>　　根據幾何關系，進口斷面面積應滿足下式</p><p>　　按下表5-1進行試算。</p><p>　　表5-1 混凝土蝸殼進口斷面尺寸試算

57、表</p><p>　　經試算得，誤差僅為0.06%，符合設計要求。根據、、繪制進口斷面輪廓線。</p><p>　　5.3.2中間斷面尺寸的計算</p><p>　　1）頂角的變化規(guī)律可采用直線變化規(guī)律，則：</p><p>　　進口斷面最大半徑R=</p><p>　　2）根據直線作出4個中間斷面2、3、4、5，不

58、同斷面對應不同Ri，求出,計算見表5-2。以為縱坐標，r為橫坐標，繪出各斷面的=f(r)關系曲線，求積分，計算數(shù)據見表5-3</p><p>　　表5-2 中間斷面尺寸計算</p><p>　　表5-3 計算表</p><p>　　3）各斷面的流量及其位置的計算：</p><p>　　蝸殼常數(shù)，，，列表計算如表5-4所示。</p&g

59、t;<p><b>　　表5-4 計算表</b></p><p>　　4）繪制蝸殼平面圖。根據關系。每隔30。查出相應的半徑R，列表如表5-5，根據該表繪制蝸殼平面圖。（蝸殼平面圖繪制在圖紙上）</p><p><b>　　進口寬度可取。則。</b></p><p><b>　　表5-5 關系&l

60、t;/b></p><p><b>　　第六章 尾水管設計</b></p><p>　　6.1 尾水管型式的選擇</p><p>　　尾水管型式分為直錐型尾水管、彎錐型尾水管和彎肘型尾水管。根據《水輪機》教材p200可知，直錐型尾水管多用于立式小型（）和貫流式水輪機中。因此本設計中尾水管型式采用彎肘形。</p><p&

61、gt;　　彎肘形尾水管由進口直錐段、中間肘管段和出口擴散管三部分組成。</p><p>　　6.2 彎肘形尾水管主要尺寸的確定</p><p>　　查看《水電站》教材中尾水管的型式和尺寸部分有：</p><p>　　混流式水輪機水頭H<200m時，。本設計取m。</p><p>　　6.2.1 尾水管高度確定</p>&l

62、t;p>　　根據《水輪機》 P208，，最低不得小于,取h=。</p><p>　　6.2.2進口錐管尺寸的確定</p><p>　　根據《水電站》可知混流式水輪機錐管半角=，這里取錐管半角=。</p><p>　　又根據彎管段金屬里襯布置原則，該設計直接選擇標準混凝土肘管，查《水電站》教材可知尾水管尺寸表6-1，從中可得尾水管的相應數(shù)據值。</p>

63、;<p><b>　　6-1尾水管尺寸表</b></p><p>　　表6-4實際尾水管尺寸表</p><p>　　查《水輪機》教材p208可得 </p><p>　　所以高度==15.6-0.9-8.1=6.6m,</p><p><b>　　進口直徑。</b></p>

64、<p>　　6.2.3 肘管型式的確定</p><p>　　因肘管形狀復雜，一般選用標準肘管。標準尺寸如表6-3，實際尺寸如表6-4所示。</p><p>　　表6-1 混凝土標準肘管尺寸</p><p>　　表中數(shù)據均為肘管進口直徑時的相對值</p><p>　　表6-2 混凝土肘管實際尺寸</p><p&g

65、t;　　6.2.4 出口擴散段的設計</p><p>　　出口擴散管為矩形斷面，一般寬度不變，其寬度為，且與肘管出口寬度相等，底板為水平，頂板仰角～，擴散管的進口高度就是肘管出口高度，出口斷面的高度為 尾水管標準尺寸如表6-4。當出口寬度較大時，為了改善頂板的受力條件可加設中墩，加設中墩后尾水管出口凈寬應保持不變，支墩寬度==2.12，=8.48，=0.424，支墩頭距水輪機軸線距離≥=8.4</p>

66、;<p>　　6-4 尾水管尺寸表</p><p>　　表6-5實際尾水管尺寸</p><p><b>　　參 考 文 獻</b></p><p>　　[1] 徐招才、劉申編，水電站（?？七m用），中國水利水電出版社，2006。</p><p>　　[2] 河北水利?？茖W校 顧錫元編，水輪機，水利電力出