組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)液壓課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　目前，液壓系統(tǒng)被廣泛應(yīng)用在機(jī)械、建筑、航空等領(lǐng)域中，成為一種新型的動(dòng)力源。由于液壓元件的制造精度越來越高，再配合電信號(hào)的控制，使液壓系統(tǒng)在換向方面可以達(dá)到較高的頻率。不管是在重型機(jī)械和精密設(shè)備上都能滿足要求。</p><p>　　液壓系統(tǒng)本身有較多的優(yōu)點(diǎn)，比如：在同等的體積下，液壓裝置產(chǎn)生的動(dòng)力更大；

2、由于它的質(zhì)量和慣性小、反映快，使液壓裝置工作比較平穩(wěn)；能夠?qū)崿F(xiàn)無級(jí)調(diào)速，特別是在運(yùn)動(dòng)中進(jìn)行調(diào)速；液壓裝置自身能實(shí)現(xiàn)過載保護(hù)；實(shí)現(xiàn)直線運(yùn)動(dòng)遠(yuǎn)比機(jī)械傳動(dòng)簡(jiǎn)單。但是液壓傳動(dòng)對(duì)溫度的變化比較敏感，不宜在很高或很低的溫度下工作。</p><p>　　液壓系統(tǒng)應(yīng)用在機(jī)床上，實(shí)現(xiàn)對(duì)工作臺(tái)和夾緊工件的循環(huán)控制起著重要的作用。對(duì)銑削類組合機(jī)床，運(yùn)用液壓來控制運(yùn)動(dòng)循環(huán)，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，所占空間小，而且能滿足較大的切削負(fù)載要求。</p

3、><p>　　關(guān)鍵詞：液壓系統(tǒng)，組合機(jī)床，運(yùn)用</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　At present, the hydraulic system are widely used in machinery, construction, aviation, etc, become a kind of new t

4、ype of power supply. Because the manufacturing precision of the hydraulic element more and more high, combined with electrical signal control, hydraulic system in the reversing of the higher frequency. Whether in heavy m

5、achinery and precision equipment can meet the requirements. </p><p>　　Hydraulic system itself has more advantages, such as: in the same volume, hydraulic device the power generated larger; Because of its qua

6、lity and the inertia small, reflecting the quickly, make hydraulic equipment work smoothly; Can realize stepless speed regulation, especially in the movement speed; Hydraulic device itself can realize overload protection

7、; Realize the linear motion than simple mechanical transmission. But hydraulic transmission is more sensitive to temperature changes, not in ve</p><p>　　Hydraulic system used in the machine, and to realize t

8、he clamping workpiece table and the cycle control play an important role. Of milling class combination machine tools, using hydraulic pressure to control movement cycle, simple structure, accounting for the space is litt

9、le, and can meet the requirements of the larger cutting load. </p><p>　　Keywords: hydraulic system, combination machine tools, use </p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　摘要…………

10、………………………………………………………………………3</p><p>　　1 方案的確定………………………………………………………………………7</p><p>　　1.1整體性分析……………………………………………………………………7</p><p>　　1.2擬定方案………………………………………………………………………7</p><p&

11、gt;　　1.3比較方案并確定方案……………………………………………………………8</p><p>　　2工況分析…………………………………………………………………………8</p><p>　　2.1運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析……………………………………………………………………8</p><p>　　2.2動(dòng)力參數(shù)分析……………………………………………………………………8<

12、/p><p>　　2.3負(fù)載圖和速度圖的繪制…………………………………………………………9</p><p>　　3液壓缸尺寸和所需流量…………………………………………………………10</p><p>　　3.1液壓缸尺寸計(jì)算………………………………………………………………10</p><p>　　3.2確定液壓缸所需流量…………………………………

13、…………………………10</p><p>　　3.3夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量的確定……………………………………11</p><p>　　4擬定液壓系統(tǒng)圖…………………………………………………………………12</p><p>　　4.1確定執(zhí)行元件類型………………………………………………………………12</p><p>　　4.2換向方

14、式確定………………………………………………………………13</p><p>　　4.3調(diào)速方式的選擇………………………………………………………………13</p><p>　　4.4快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)、一工進(jìn)轉(zhuǎn)二工進(jìn)控制方式的選擇…………………………………13</p><p>　　4.5終點(diǎn)轉(zhuǎn)位控制方式……………………………………………………………13</p>

15、<p>　　4.6快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)……………………………………………13</p><p>　　4.7夾緊回路的確定………………………………………………………………13</p><p>　　5選擇液壓元件的確定輔助裝置………………………………………………14</p><p>　　5.1選擇液壓泵…………………………………………………………………

16、…14</p><p>　　5.2電機(jī)的選擇……………………………………………………………………15</p><p>　　5.3選擇閥類元件…………………………………………………………………15</p><p>　　5.4確定油管尺寸…………………………………………………………………16</p><p>　　6油箱的設(shè)計(jì)……………………………

17、…………………………………………17</p><p>　　6.1油箱容量的確定……………………………………………………………17</p><p>　　6.2估算油箱的長(zhǎng)、寬、高…………………………………………………………17</p><p>　　6.3確定油箱壁厚…………………………………………………………………17</p><p>　　6.

18、4確定液位計(jì)的安裝尺寸…………………………………………………………17</p><p>　　6.5隔板尺寸的計(jì)算………………………………………………………………17</p><p>　　6.6油箱其他附件的選擇……………………………………………………………17</p><p>　　7液壓系統(tǒng)的性能驗(yàn)算……………………………………………………………18</p&g

19、t;<p>　　7.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失和確定壓力閥調(diào)定值………………………………………18</p><p>　　7.2油液溫升驗(yàn)算…………………………………………………………………20</p><p>　　7.3油液溫升驗(yàn)算…………………………………………………………………20</p><p>　　7.4油液溫升驗(yàn)算………………………………………………

20、…………………21</p><p>　　結(jié)論…………………………………………………………………………………22</p><p>　　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………23</p><p>　　題目五：組合機(jī)床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)</p><p>　　試設(shè)計(jì)立式組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)。已知切削負(fù)載為29863牛，滑臺(tái)工進(jìn)速度

21、為50毫米/分，快進(jìn)和快退速度為6.8米/分，滑臺(tái)（包括動(dòng)力頭）的重量為131247牛，往復(fù)運(yùn)動(dòng)的加速（減速）的時(shí)間為△t=0.05秒，滑臺(tái)用平面導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)fs=0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)fd=0.1，快進(jìn)行程為121毫米，工進(jìn)行程為62毫米。</p><p><b>　　1 方案的確定</b></p><p><b>　　1.1整體性分析</b>

22、;</p><p>　　要求此液壓系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)的工作循環(huán)是：工件夾緊 工作快進(jìn) 工作臺(tái)工進(jìn) 工作臺(tái)快退 工作臺(tái)原位停止 工件松開 液壓泵卸荷。滑臺(tái)的重量為131247N,快進(jìn)快退的速度6.8米／分,滑臺(tái)工進(jìn)速度50 mm/s ,快進(jìn)行程121mm,工進(jìn)行程62mm ,切削負(fù)載為29863N.</p><p>　　對(duì)于立式組合機(jī)床的液壓

23、系統(tǒng)而言，加工的零件需要精度高，定位準(zhǔn)確。所以整個(gè)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求定位精度高，換向速度快。在設(shè)計(jì)閥的時(shí)候，考慮這些方面變的尤其重要，要考慮到工作在最低速度時(shí)調(diào)速閥的最小調(diào)節(jié)流量能否滿足要求。在行程方面，應(yīng)該比要求的工作行程大點(diǎn)，包括工作行程、最大行程和夾緊缸行程，主要是考慮到在安全方面和實(shí)際運(yùn)用中。在壓力方面也要考慮到滿足最大負(fù)載要求。而且在液壓系統(tǒng)能滿足要求的前提下，使液壓系統(tǒng)的成本較低。</p><p><

24、;b>　　1.2 擬定方案</b></p><p>　　方案一 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為伸縮缸，工件的夾緊用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用節(jié)流閥實(shí)現(xiàn)出油口節(jié)流調(diào)速，用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，在工進(jìn)回路上串接個(gè)背壓閥；為了防止工件在加工過程中松動(dòng)，在夾緊進(jìn)油路上串接個(gè)單向閥；工作臺(tái)的進(jìn)、退采用電磁換向閥；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。</p><p>　　方案二

25、 液壓系統(tǒng)中工作臺(tái)的執(zhí)行元件為單桿活塞缸，工件的夾緊也采用單桿活塞缸；工作臺(tái)采用調(diào)速閥實(shí)現(xiàn)進(jìn)油口節(jié)流調(diào)速，也采用行程閥實(shí)現(xiàn)工作臺(tái)從快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換，工進(jìn)時(shí)，為了避免前沖現(xiàn)象，在回路上串接個(gè)背壓閥；夾緊缸上串接個(gè)蓄能器和單向閥，避免工件在加工過程中松動(dòng)；工作臺(tái)的進(jìn)、退換向采用電液換向閥，工作臺(tái)快進(jìn)時(shí)，采用差動(dòng)連接；夾緊缸的夾緊與放松用電磁閥控制。</p><p>　　1.3比較方案并確定方案</p>

26、<p>　　單桿活塞缸比伸縮缸結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，價(jià)格便宜，易維護(hù)，而且也能滿足要求；調(diào)速閥的性能比節(jié)流閥穩(wěn)定，調(diào)速較好，用于負(fù)載變化大而運(yùn)動(dòng)要求穩(wěn)定的系統(tǒng)中；采用出油口調(diào)速回路中油液通過節(jié)流閥產(chǎn)生的熱量直接排回油箱散熱；</p><p>　　夾緊缸進(jìn)油口處串接蓄能器，更好的保證工件的夾緊力，使工件在加工過程中始終在夾緊狀態(tài)。電液換向閥的信號(hào)傳遞快，配合液壓動(dòng)力的輸出力大、慣性小、反映快的優(yōu)點(diǎn)使控制靈活、精度高

27、、快速性好。</p><p>　　綜上比較選擇方案二較好。</p><p><b>　　2 工況分析</b></p><p><b>　　2.1運(yùn)動(dòng)參數(shù)分析</b></p><p>　　首先根據(jù)主機(jī)要求畫出動(dòng)作循環(huán)圖（圖一）。</p><p><b>　　圖一&l

28、t;/b></p><p><b>　　2.2動(dòng)力參數(shù)分析</b></p><p><b>　　計(jì)算各階段的負(fù)載</b></p><p>　　工作負(fù)載：由已知條件可知切削力=29863N。</p><p>　　慣性負(fù)載：===6907.09N</p><p>　?。▍⒖?/p>

29、機(jī)床的工作臺(tái)加速時(shí)間，取=0.05s）</p><p>　　阻力負(fù)載：靜摩擦阻力</p><p><b>　　動(dòng)摩擦阻力</b></p><p>　　（滑動(dòng)導(dǎo)軌：鑄鐵對(duì)鑄鐵—啟動(dòng)低速時(shí),v<0.16m/s）</p><p>　　表1 液壓缸在各個(gè)工作階段的負(fù)載值其中=0.9</p><p>

30、　　2.3負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p>　　負(fù)載圖按上面的數(shù)值繪制，如圖2所示。速度圖按已知數(shù)值，工進(jìn)的速度。</p><p>　　3 液壓缸尺寸和所需流量</p><p>　　3.1液壓缸尺寸計(jì)算</p><p>　　3.1.1工作壓力的確定：</p><p>　　工作壓力可根據(jù)負(fù)載和主機(jī)類型確定，由（書）表

31、11—3得出：</p><p>　　3.1.2計(jì)算液壓缸尺寸：</p><p>　　由于立式組合機(jī)床工作臺(tái)快進(jìn)和快退速度相同，因此選用單桿活塞式液壓缸，并使,快進(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，因管路中有壓力損失，快進(jìn)時(shí)回油路壓力損失取Pa，快退時(shí)回油路壓力損失亦取Pa。工進(jìn)時(shí)，為使運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，在液壓缸回路油路上須加背壓閥，背壓力值一般為,選取背壓Pa。</p><p>　　根據(jù),可

32、求出液壓缸大腔面積為</p><p>　　根據(jù)GB2348-80圓整成就近的標(biāo)準(zhǔn)值，得D=220mm，液壓缸活塞桿直徑，根據(jù)GB2348-80就近圓整成標(biāo)準(zhǔn)值d=160mm。</p><p>　　3.1.3缸徑、桿徑取標(biāo)準(zhǔn)值后的有效工作面積：</p><p><b>　　無桿腔有效面積 </b></p><p>　　活

33、塞桿面積 </p><p>　　有桿腔有效面積 </p><p>　　3.2確定液壓缸所需流量</p><p>　　3.3夾緊缸的有效面積、工作壓力和流量確定</p><p>　　3.3.1確定夾緊缸的工作壓力：</p><p>　　根據(jù)最大夾緊力，由《液壓傳動(dòng)》中的表11-2（書）取工作壓力。</

34、p><p>　　計(jì)算夾緊缸有效面積、缸徑和桿徑：</p><p><b>　　夾緊缸面積</b></p><p>　　夾緊缸直徑 </p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值 D=220mm</p><p>　　活塞桿直徑，一般取。</p><p><b>

35、;　　取標(biāo)準(zhǔn)值=32mm</b></p><p>　　3.3.2計(jì)算夾緊缸的流量：</p><p>　　液壓缸回油路上有背壓P2 ，保證速度平穩(wěn)。根據(jù)《現(xiàn)代機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)手冊(cè)》中推薦值，取P2=0.8MPa，快進(jìn)時(shí)液壓缸雖做差動(dòng)連接，但油管中有壓降，取=0.5MPa?？焱耸杏颓恢杏斜粔?，這時(shí)可取=0.6MPa</p><p>　　根據(jù)上述計(jì)算數(shù)據(jù)，可估算液

36、壓缸在各個(gè)工作段中的壓力、流量和功率，如下表所示： </p><p><b>　　表2</b></p><p>　　4 擬定液壓系統(tǒng)圖</p><p>　　4.1確定執(zhí)行元件類型：</p><p><b>　　4.1.1工作缸：</b></p><p>　　根據(jù)組合機(jī)床特點(diǎn)

37、和要求，所以選用無桿腔面積等于兩倍的有桿腔面積的差動(dòng)液壓缸。</p><p><b>　　4.1.2夾緊缸：</b></p><p>　　由于結(jié)構(gòu)上的原因和為了有較大的有效工作面積，也采用單桿活塞液壓缸。</p><p><b>　　4.2換向方式確定</b></p><p>　　為了便于工作臺(tái)在任

38、意位置停止，使調(diào)整方便，所以采用三位換向閥；為了便于組成差動(dòng)連接，應(yīng)采用三位五通電液換向閥。閥的中位機(jī)能的選擇對(duì)保證系統(tǒng)工作性能有很大作用，為了滿足本專機(jī)工作位置的調(diào)整方便性和采用液壓夾緊的具體情況，決定采用“Y”型中位機(jī)能。</p><p>　　4.3調(diào)速方式的選擇</p><p>　　在組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)中，進(jìn)給速度的控制一般采用節(jié)流閥或調(diào)速閥。根據(jù)洗削類專機(jī)工作時(shí)對(duì)低速性能和速度負(fù)載

39、特性都有一定的要求，因此決定采用調(diào)速閥進(jìn)行調(diào)整。為了便于實(shí)現(xiàn)壓力控制，采用進(jìn)油節(jié)流調(diào)速，同時(shí)為了滿足低速進(jìn)給時(shí)平穩(wěn)性，以及避免出現(xiàn)前沖現(xiàn)象，在回路上設(shè)有背壓閥。</p><p><b>　　4.4快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)</b></p><p>　　為了保證轉(zhuǎn)換平穩(wěn)、可靠、精度高，采用行程閥控制快進(jìn)轉(zhuǎn)工進(jìn)的控制。</p><p>　　4.5終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制方式的

40、選擇</p><p>　　采用行程開關(guān)和加死擋塊控制。</p><p>　　4.6快速運(yùn)動(dòng)的實(shí)現(xiàn)和供油部分的設(shè)計(jì)</p><p>　　因?yàn)榭爝M(jìn)、快退和工進(jìn)的速度相差比較大，為了減少功率損耗，采用變量泵。</p><p>　　4.7夾緊回路的確定</p><p>　　由于夾緊回路的壓力大于進(jìn)給系統(tǒng)壓力。為了防止夾緊系統(tǒng)的

41、主壓力下降，在夾緊系統(tǒng)串接個(gè)單向閥和蓄能器。</p><p>　　夾緊缸不用中間停留，故采用二位閥控制即可，這里采用二位五通電磁換向閥。為了實(shí)現(xiàn)夾緊后才能讓工作臺(tái)快進(jìn)的順序動(dòng)作，和保證進(jìn)給系統(tǒng)工作時(shí)夾緊系統(tǒng)壓力始終不低于最小夾緊壓力，所以在夾緊回路上安裝個(gè)壓力繼電器實(shí)現(xiàn)順序控制。當(dāng)壓力繼電器動(dòng)作時(shí)，工作臺(tái)進(jìn)給。根據(jù)上述分析，畫出液壓系統(tǒng)草圖，如下圖所示：</p><p>　　5 選擇液壓

42、元件和確定輔助裝置</p><p><b>　　5.1選擇液壓泵</b></p><p>　　取液壓系統(tǒng)的泄漏系數(shù)K=1.1則液壓泵的最大流量</p><p>　　，即。根據(jù)擬定的液壓系統(tǒng)是采用回油路節(jié)流調(diào)速，進(jìn)油路壓力損失選取，故液壓泵工作壓力為： </p><p>　　考慮到系統(tǒng)動(dòng)態(tài)壓

43、力因素的影響，液壓泵的額定工作壓力為： </p><p>　　根據(jù)、和已選定的單向定量泵型式，查手冊(cè)書（二）選用PVL3-153-F-2R-D-1型定量葉片泵。該泵額定排量為153mL/r,額定轉(zhuǎn)速960r/min，其額定流量為146.88m/s。</p><p>　　5.2電動(dòng)機(jī)的選擇 </p><p>　　最大功率在快退

44、階段，如果取液壓泵的效率為為0.75，驅(qū)動(dòng)液壓泵最大輸入功率為： </p><p>　　查電工手冊(cè)選取7.5kw的電動(dòng)機(jī)YCT200－4B。</p><p><b>　　5.3選擇閥類元件</b></p><p>　　各類閥可通過最大流量和實(shí)際工作壓力選擇，閥的規(guī)格如下表所示：</p><p><b&

45、gt;　　表3</b></p><p><b>　　5.4確定油管尺寸</b></p><p>　　5.4.1油管內(nèi)徑的確定</p><p>　　可按下式計(jì)算：　　　　　　　</p><p>　　泵的總流量為1.29L/min，但快速時(shí)，部分回油管流量可達(dá)132.5L/min，故按132.5L/min計(jì)算：V

46、取6.8m/min</p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值d=25mm，外徑為、內(nèi)徑為的紫銅</p><p><b>　　6 油箱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　6.1油箱容量的確定</p><p>　　中壓系統(tǒng)中，油箱有效容積可按泵每分鐘內(nèi)公稱流量的5～7倍來確定，即油箱的容積V=（5～7） 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》得油箱的標(biāo)準(zhǔn)

47、值為800L。</p><p>　　6.2估算油箱的長(zhǎng)、寬、高</p><p>　　設(shè)油箱的長(zhǎng)、寬、高比值范圍為1：1：1～3：2：1，則根據(jù)油箱的容量可算出油箱的長(zhǎng)、寬、高分別為a=b =c=930mm,由于在選擇油箱的容量時(shí)系數(shù)選的較大，在此就不在考慮油箱的壁厚，即油箱的壁厚包括在上面計(jì)算的長(zhǎng)、寬、高中。</p><p><b>　　6.3確定油箱壁厚

48、</b></p><p>　　800以上容量的油箱箱壁厚取4mm。箱底厚度應(yīng)大于箱壁，取箱底厚度為6mm，箱蓋厚度應(yīng)為箱壁的3～4倍，取箱蓋厚度為12mm。</p><p>　　6.4確定液位計(jì)的安裝尺寸</p><p>　　在設(shè)計(jì)液位計(jì)時(shí)，要考慮液位計(jì)的顯示最大刻度與最小刻度之間的差值和油箱的高度。油箱內(nèi)的液面高度為油箱高度的80%，所以：</p

49、><p><b>　　mm</b></p><p>　　選擇液位計(jì)XYW—1000，最大刻度與最小刻度之間為700mm。安裝時(shí)，液位計(jì)的中心位置與上述的液面高度在同一水平面。</p><p>　　6.5隔板的尺寸計(jì)算</p><p>　　隔板的長(zhǎng)度由油箱的內(nèi)部尺寸可以確定，主要計(jì)算隔板的高度。隔板的高度一般為油箱內(nèi)液面高度的

50、3/4。但是也要考慮到當(dāng)油箱內(nèi)的油液降到最低位置時(shí)，液壓油也能流入到吸油腔，避免液壓系統(tǒng)吸入空氣。所以隔板的高度為</p><p>　　回油腔一側(cè)的隔板要考慮吸油腔快速吸油時(shí)，油箱底部的沉淀雜質(zhì)不能流入吸油腔中，再此取隔板離油箱底的尺寸為300mm。</p><p>　　6.6油箱其它附件的選擇</p><p>　　油箱的其它附件可根據(jù)《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》上選擇。

51、</p><p>　　7 液壓系統(tǒng)性能的驗(yàn)算</p><p>　　7.1 回路中壓力損失</p><p>　　回路壓力損失計(jì)算應(yīng)在管道布置圖完成后進(jìn)行，必須知道管道的長(zhǎng)度和直徑。管道直徑按選定元件的接口尺寸確定，即d=15mm,長(zhǎng)度在管道布置圖未完成前暫按進(jìn)油管、回油管均為L(zhǎng)==4m估算。油液運(yùn)動(dòng)粘度取，在此設(shè)計(jì)中主要驗(yàn)算工進(jìn)和快退工況時(shí)的壓力損失。</p&

52、gt;<p>　　7.1.1 工進(jìn)時(shí)壓力損失</p><p>　　進(jìn)油管路壓力損失：首先判別進(jìn)油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù)</p><p><b>　　故為層流。</b></p><p><b>　　管路沿層壓力損失：</b></p><p><b>　　取管道局部損失</

53、b></p><p>　　油液流經(jīng)單向閥和三位五通換向閥的壓力損失按下面公式計(jì)算，有關(guān)數(shù)據(jù)見表5-1</p><p>　　工進(jìn)時(shí)進(jìn)油路總壓力損失：</p><p>　　此值小于0.5MPa,所以是安全的 </p><p>　　工進(jìn)時(shí)回油路壓力損失：因回油管路流量為</p>

54、<p>　　液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流（于是沿程壓力損失：</p><p>　　局部壓力損失： </p><p>　　回油路中油液流經(jīng)調(diào)速閥和三位五通換向閥時(shí)的壓力損失計(jì)算方法同上，即</p><p>　　工進(jìn)時(shí)回油路總壓力損失 </p><p>　　將回油路中壓力損失折算到進(jìn)油路上，就可求出工進(jìn)

55、時(shí)回路中整個(gè)壓力損失</p><p>　　7.1.2 快退時(shí)壓力損失</p><p>　　快退時(shí)進(jìn)油路和回油路中經(jīng)檢查都是層流，進(jìn)油路壓力損失為：</p><p>　　進(jìn)油路中油液流經(jīng)單向閥、三位五通換向閥、單向調(diào)時(shí)壓力損失計(jì)算方法同前</p><p>　　快退時(shí)進(jìn)油路總壓力損失：</p><p>　　快退時(shí)回油路中壓

56、力損失：由于,則有</p><p>　　液流狀態(tài)經(jīng)判斷為層流</p><p><b>　　回油路總壓力損失：</b></p><p>　　將回油路中的壓力損失折算到進(jìn)油路上去，可得到快推時(shí)回油路中的整個(gè)壓力損失：</p><p>　　這個(gè)數(shù)值比原來估計(jì)的數(shù)值大，因此系統(tǒng)中元件規(guī)格和管道直徑不宜再減小。</p>

57、<p>　　7.2 確定液壓泵工作壓力</p><p><b>　　工進(jìn)時(shí)，負(fù)載壓力</b></p><p><b>　　液壓泵工作壓力</b></p><p><b>　　快退時(shí)，負(fù)載壓力：</b></p><p><b>　　液壓泵的工作壓力：<

58、;/b></p><p>　　根據(jù)，則溢流閥調(diào)整壓力取。</p><p>　　7.3 液壓系統(tǒng)的效率</p><p>　　由于在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)占用時(shí)間最長(zhǎng)，因此，系統(tǒng)的效率可以用工進(jìn)時(shí)的情況來計(jì)算。工進(jìn)速度為，則液壓缸的輸出功率為</p><p><b>　　液壓泵的輸出功率：</b></p>

59、<p>　　工進(jìn)時(shí)液壓回路效率：</p><p>　　液壓系統(tǒng)效率,取液壓泵效率，液壓缸效率取，于是</p><p>　　7.4 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升驗(yàn)算</p><p>　　液壓系統(tǒng)總發(fā)熱功率計(jì)算</p><p><b>　　液壓泵輸入功率：</b></p><p>　　液壓缸有效功率：

60、 </p><p>　　系統(tǒng)總發(fā)熱功率： </p><p><b>　　油液溫升近似值</b></p><p>　　溫升沒有超出允許范圍℃的范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p>　　至此，該銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算宣告全部結(jié)束。&

61、lt;/p><p><b>　　結(jié) 論</b></p><p>　　經(jīng)過對(duì)組合機(jī)床的液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，上述設(shè)計(jì)結(jié)果可以實(shí)現(xiàn)該課題所給的要求，即組合機(jī)床在銑削加工零件時(shí)需要的動(dòng)作循環(huán)。液壓傳動(dòng)課程的設(shè)計(jì)，使我對(duì)液壓系統(tǒng)有進(jìn)一步的認(rèn)識(shí)，進(jìn)一步掌握了液壓元件的工作原理和在所設(shè)計(jì)液壓系統(tǒng)時(shí)對(duì)液壓元件的選用。在設(shè)計(jì)過程中，對(duì)其它所學(xué)課程的知識(shí)加深和鞏固。</p><

62、;p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1 王積偉﹒液壓傳動(dòng)﹒北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2006﹒</p><p>　　2 俞啟榮﹒機(jī)床液壓傳動(dòng)﹒北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1983﹒</p><p>　　3 席偉光﹒機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)﹒北京：高等教育出版社，2003﹒</p><p>　　4 李壯云﹒中國(guó)機(jī)械