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文檔簡介
1、<p> 油田開發(fā)過程中壓力系統(tǒng)調整的做法及效果分析</p><p> 摘要:油田開發(fā)實踐證明:油水井套管損壞與系統(tǒng)壓力不平衡有著密切的關系,當區(qū)塊間或區(qū)塊內部壓力不均衡時,極易造成套管損壞。所以說調整區(qū)域間壓力的平衡是目前油田開發(fā)過程中的首要任務,也是保證油田開發(fā)效果的必要途徑之一。 </p><p> 主題詞:壓力系統(tǒng);調整;效果 </p><p&g
2、t; 隨著油田開發(fā)時間的延長,開發(fā)過程中的各種矛盾日益突出,其中壓力系統(tǒng)不均衡已受到普遍關注,合理有效的壓力結構調整不但會控制套損的發(fā)生,而且會協(xié)調注采關系改善油田開發(fā)效果。在油田開采過程中,有目的地調整注采關系,以壓力結構為調整核心,以控泄為調整手段,通過完善平面注采系統(tǒng)可以從根本上解決這個矛盾。 </p><p> 1、壓力系統(tǒng)不均衡給油田開發(fā)帶來的不良影響 </p><p>
3、1.1 壓力系統(tǒng)不均衡是導致套損的直接因素 </p><p> 油水井套損嚴重影響著油田開發(fā)效果,從歷年套損井損壞部位來看,主要集中在標準層部位和油層部位。標準層套損的主要原因是區(qū)域間壓力分布不均衡,壓力大幅度突升突降引起成片套損,這種情況易出現(xiàn)在鉆井區(qū)塊和注采系統(tǒng)調整區(qū)塊。油層部位套損的原因有以下幾點:(1)油層砂體發(fā)育的差異或射孔對應率低導致注采關系不對應形成異常高壓層(2)注水壓力過高、注水強度過大會使局
4、部區(qū)域內形成高壓區(qū)(3)低效井長期不檢泵造成蹩壓使地層壓力得不到釋放從而引發(fā)油層部位套損。 </p><p> 無論是標準層套損還是油層部位套損,誘因都離不開“壓力”,油田開發(fā)過程中壓力的均衡與否是導致套損的直接因素,也是動態(tài)分析中調整注采結構的主要依據(jù)之一。 </p><p> 2、壓力系統(tǒng)不均衡的原因 </p><p> 2.1 由于斷層遮擋造成局部壓力不
5、均衡 </p><p> 開發(fā)區(qū)塊中由于斷層的存在,使得油層在平面上受到嚴重切割,注水壓力傳導受阻形成蹩壓, 2003-2004年間我礦出現(xiàn)46口套損井中有19口位于斷層邊部,說明斷層是形成局部區(qū)域高壓的一個主要因素,也是引發(fā)套損的原因之一。我們應該對靠近斷層的注水井適當減水,尤其是周圍采油井均為高沉沒度井,應及時放大生產壓差以防蹩壓。 </p><p> 2.2 砂體發(fā)育差異造成壓力
6、不均衡 </p><p> 西過及南西過區(qū)塊薩I、薩II組上部油層發(fā)育狀況較差,以三角洲外前緣不穩(wěn)定席狀砂為主,砂巖主體部分呈破席狀、網(wǎng)格狀、小片狀或條帶狀分布,其間由表外儲層和泥巖相間分布,砂體連續(xù)性差。此外層間分布的薄層砂占31.2%-75.1%、表外占28.2%-69.3%、尖滅點占15.6%-56.6%。可見油層的非均質性不只存在于不同開發(fā)區(qū)塊之間,同一區(qū)塊各油層組間、同一小層內由于平面上尖滅區(qū)、窄小河
7、道、砂體邊部會也同樣存在著差異性,導致油層橫向連通性差造成油層壓力傳導困難。 </p><p> 2.3 注采完善結構不同所造成的壓力不均衡 </p><p> 由于注水井套損、吸水狀況差、擴邊井發(fā)育差等矛盾造成注采結構不完善,導致區(qū)塊內部存在壓力差異。 </p><p> 2.4 注水井層間吸水差異導致壓力失衡 </p><p>
8、由于各沉積單元砂體物性及發(fā)育的不同,導致層間吸水狀況存在較大差異從而引起壓力不均衡。不同油層組間小層動用程度不同,不同厚度砂體小層動用狀況不同。 </p><p> 2.5 層系間壓力差異大導致層間壓力不均衡 </p><p> 薩中開發(fā)區(qū)目前有水聚兩種驅油方式,多套井網(wǎng)并存:基礎井網(wǎng)、一次調整井網(wǎng)、二次加密井網(wǎng)、高臺子井網(wǎng)。聚驅地層壓力偏高,在原始地層壓力附近,而水驅總壓差則一直保持
9、在-1.5Mpa左右,地層壓力明顯低于葡I組油層;高臺子地層壓力則在10.60MPa附近, 可見同一區(qū)域內由于開采方式和開發(fā)層系的不同,地層壓力相差很大,最高達到3.21MPa,各套井網(wǎng)之間互相關聯(lián),互相影響,開采層位相互交叉,則會導致油層壓力差異較大從而形成壓力不均衡。 </p><p> 3、壓力結構調整方案及實施效果 </p><p> 在認識了套損與區(qū)域地層壓力有關的基礎上,我
10、們把壓力結構調整工作重點放在合理控制鉆降和尋找異常高壓井層、完善注采關系上。經(jīng)過精心分析,初步制定了調整原則及方案: </p><p> 一是鉆井降壓及恢復過程中,采取滾動式鉆井及鉆后分步恢復注水原則; </p><p> 二是注采系統(tǒng)綜合調整,控制注水井的注水壓力低于上覆巖壓;斷層附近高壓井點周圍注水井下調配注,高沉沒度采油井提液放產;對有注無采、注多采少形成的高壓層進行補孔并控制注
11、水;提高低壓區(qū)水井配注方案并對無法上調的采油井下調參數(shù); </p><p> 三是套損注水井大修或側斜恢復注水; </p><p> 四是對長期泵況異常井進行檢泵。 </p><p><b> 具體實施效果: </b></p><p> 3.1 西過和南西過實施注采系統(tǒng)調整 </p><p&g
12、t; 西區(qū)過渡帶和南一區(qū)西部過渡帶由于地層條件差和套損井影響,存在注采系統(tǒng)不完善、異常高壓井數(shù)多等矛盾。2003年我礦對兩過地區(qū)實施注采系統(tǒng)調整工作: </p><p> 一是注水井補鉆3口,油井轉注6口,統(tǒng)計周圍未措施采油井19口,流壓上升了0.08 MPa。 </p><p> 二是通過注水井治理完善注采關系以恢復地層壓力,注水井套損修復7口、側斜1口,日恢復注水462m3,統(tǒng)計
13、周圍5口定點測壓井,地層壓力上升0.16 MPa。 </p><p> 三是注水井改造使注入狀況得到改善,壓裂2口、酸化8口,日實注上升132m3,統(tǒng)計周圍連通未措施采油井38口,流壓上升0.02 MPa。 </p><p> 四是通過采油井綜合挖潛達到增油降水平衡壓力系統(tǒng)目的,補孔4口、壓裂11口、補孔壓裂1口。其中的三口異常高壓井平均地層壓力由11.28 MPa下降到10.09 M
14、Pa。通過對兩過的綜合調整使水驅動用狀況得到了改善,地層壓力恢復較合理。 </p><p> 3.2 在鉆降控制及恢復過程中實施降壓、保壓、控壓相結合,優(yōu)化鉆降及恢復注水方案工作。 </p><p> 2007年我礦在新井產能建設過程中采取滾動式鉆井方式,盡量減少水井重復鉆關,合理控制鉆降時間和距離,避免地層壓力變化幅度過大。全區(qū)42口鉆降井,僅有5口重復鉆關,注水井開井后分階段恢復注
15、水,地層壓力緩慢回升,對保護套管預防套損起到積極作用。 </p><p> 3.3 對長期不檢泵的低增油井進行檢泵恢復生產,降低液面使局部區(qū)域內高壓得到有效釋放。 </p><p> 2003年10月到2004年3月對南西過積壓的16口低增油井進行檢泵,檢泵后日恢復液量109t,日恢復產油34t,綜合含水下降2.38%,沉沒度下降432m,流壓下降1.07MPa,檢泵后地層壓力得到合理
16、釋放,對緩解壓力失衡起到了積極作用。 </p><p> 3.4 對高壓井區(qū)沉沒度高的采油井通過上調參、換大泵、壓裂、補孔等措施進行泄壓,同時對“三高”井周圍的注水井進行下調方案,達到注采平衡。 </p><p> 2003-2007年共換大泵92口,壓裂22口,補孔5口,其中有14口是針對異常高壓井,14口井措施后日增液112t,日增油46,含水下降0.67個百分點,平均沉沒度下降1
17、67m,流壓降低0.18MPa,地層壓力下降0.38MPa。對注水井測調4口井,日配注下調75m3。 </p><p> 3.5 對異常低壓井區(qū)加強或恢復注水,提高地層壓力。 </p><p> 2003年我礦注水井大修及側斜開井4口,更新8口,采油井轉注6口,增注40口;2004年大修側斜8口,增注22口。其中有9口井是針對區(qū)域內異常低壓所上措施,統(tǒng)計周圍連通34口未措施采油井,日增
18、液46t,日增油9t,沉沒度上升86m,地層壓力恢復0.26MPa。 </p><p> 3.6 套損率逐年遞減,套損井數(shù)得到控制。 </p><p> 通過近幾年的綜合治理及壓力系統(tǒng)的合理調整,我礦套損井數(shù)明顯減少,套損率逐年降低,由高峰期的年套損82口井下降到2004年的18口井,套損率由8.79%下降到1.34%,下降了7.45個百分點,平均年遞減率1.06%。 </p&g
19、t;<p><b> 4、幾點認識 </b></p><p> 1、開發(fā)過程中壓力系統(tǒng)的合理調整,對保護油層套管極為有利,套損井可得到有效控制。 </p><p> 2、壓力系統(tǒng)的調整是關系到油田開發(fā)效果好壞的重要因素。 </p><p> 3、地層壓力的高低與地質構造、油層發(fā)育、注采關系、開發(fā)方式等因素都有直接關系,根據(jù)
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