11.00r20全鋼載重子午線輪胎的有限元分析

1、1 1 ．0 0 R 2 0 全鋼載重子午線輪胎的有限元分析學(xué)術(shù)論文完成日期： 2 Q 1 2 ：Q 壘：1 8指導(dǎo)教師簽字：答辯委員會成員簽字：坦蝴戔丕詛辮 毳十青島科技人學(xué)研究，f _ 學(xué)位論文 l l I I I I I I I I I I I H I I I I q l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l l lY 2 1 7 8 8 4 31 1 ．O O R 2 0 全鋼載重子午線

2、輪胎的有限元分析摘要借I I ) j A B A Q U S - J } 線性有限元軟仆，建贏了1 1 ．O O R 2 0 全鋼載J 囂‘r 個線輪胎的軸對稱和i 維訂限元分析模型，考慮了輪胎變形的幾何非線性、輪胎。j 地面和輪胎與輪艄的人變形作線性接觸，輪胎材料的非均勻性、橡膠材料的小n J ．壓縮性和物理非線住及橡膠幕復(fù)合材料的各F 日井性。針劉1 1 ．O O R 2 0 全鋼載重了午線輪胎t p 使用的各種橡膠材料的譯向拉伸測

3、試結(jié)果，選I ] ] Y e o h 模型來表征橡膠材料的力學(xué)性能，并在相關(guān)軟件。t ，根據(jù)最小二乘法擬合得到午¨府的材料參數(shù)：鋼絲簾線根據(jù)實驗得出的等效拉伸腳力一應(yīng)變曲線來確定其們線的材料模型和參數(shù)，采J } j r e b a r 模型簡化。本文根據(jù)所建立的輪胎有限元豐葵型，首先模擬了輪胎與輪輞接觸的裝配過程以及充。i 過程，然后得到了輪胎的變形情況；得到了充氣斷面寬B 霸J 充氣斷面直徑D ，并1 J 測量值進行比較，在

4、規(guī)定的誤差范圍內(nèi)，驗證了模型是合理的；同時分析了輪胎中骨架結(jié)構(gòu)和胎圈部位的受力狀況。模擬了光面輪胎在標準氣壓下的靜負荷接地過程，得到了輪胎靜態(tài)接地下的接地印跡、帶束層和胎體層的受力情況：分析了不同氣壓對發(fā)￡E 翹f l | ：l 、承載能力以及徑川制度的影響，得到了1 i 同氣臟卜的接地面積、接觸址力分布：分析了不同下沉量對接地反力的影響，得到了I i 尉下沉量下的接地壓力：在靜態(tài)接地基礎(chǔ)上模擬了穩(wěn)態(tài)滾動工況，得到了馳動、制動以及不同滾

5、動速度卜- 接觸應(yīng)力分布，在速度為8 0 k m ／h 時，分析了不同摩擦系數(shù)下自由滾動半徑、接觸應(yīng)力的變化。在自I f I 滾動分析的基礎(chǔ)上，建立了模擬輪胎側(cè)偏的模型，研究了輪胎的側(cè)偏特性，通過改變側(cè)偏角得到了不同側(cè)偏角卜輪胎的最低斷面的變形情況、接地印痕分布以及側(cè)I ；_ I J 力、回正力矩與側(cè)偏1 I f ；j 的關(guān)系。根據(jù)輪胎的有限元分析模型，研究了不同充氣壓力卜的r 午線輪胎硬度系數(shù)，驗證了輪胎硬度系數(shù)隨充氣壓力增大而減小。