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1、本文通過靜態(tài)壓縮和沖擊壓縮實(shí)驗(yàn)研究?jī)鋈谘h(huán)對(duì)陶粒混凝土動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響。利用 WAW-2000微機(jī)控制萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行靜態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn),試樣為尺寸150mm×150mm×150mm的砂漿混凝土和體積分?jǐn)?shù)分別為15%、30%、40%的陶?;炷亮⒎襟w試樣及尺寸為Φ70 mm×35mm經(jīng)過不同凍融循環(huán)實(shí)驗(yàn)的砂漿混凝土和體積分?jǐn)?shù)分別為15%、30%、45%的陶粒混凝土。利用Φ74mm的分離式 Hopkinson壓桿(SHPB)裝置進(jìn)行沖擊壓縮實(shí)驗(yàn)
2、,試樣為尺寸Φ70 mm×35mm的四種陶粒體積分?jǐn)?shù)經(jīng)過不同周次凍融循環(huán)的混凝土試樣,實(shí)驗(yàn)打擊氣壓分別取0.3MPa、0.5MPa、0.7MPa。
靜態(tài)實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,陶?;炷恋撵o態(tài)抗壓強(qiáng)度和彈性模量隨著陶粒體積分?jǐn)?shù)的增加而減??;當(dāng)陶粒體積分?jǐn)?shù)大于30%時(shí),抗壓強(qiáng)度的減小程度明顯變小。與砂漿混凝土不同,陶?;炷脸叽缧?yīng)并不明顯。
動(dòng)態(tài) SHPB實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明,陶粒混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度隨著陶粒體積分?jǐn)?shù)的增加而減小。在三
3、個(gè)不同氣壓打擊下,砂漿混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度都明顯大于陶粒混凝土的動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度;與砂漿混凝土有明顯差異的是陶?;炷恋膽?yīng)力應(yīng)變曲線還存在平臺(tái)階段,即在應(yīng)力峰值之后,且應(yīng)變?cè)黾拥揭欢ㄖ禃r(shí),應(yīng)力隨應(yīng)變?cè)黾佣鴾p小的趨勢(shì)明顯變小,并會(huì)出現(xiàn)一定的波動(dòng)現(xiàn)象,也就是說陶粒體積的增加,有效地提高了混凝土的沖擊韌性。
隨著凍融循環(huán)周次的增加,砂漿混凝土和各組陶粒混凝土試樣的動(dòng)靜態(tài)抗壓強(qiáng)度及彈性模量都隨之減小。當(dāng)凍融循環(huán)周次到40次后,砂漿混凝土和
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