化工原理課程設(shè)計--- 正戊烷冷凝器的設(shè)計

1、<p>　　《化工原理課程設(shè)計》報告</p><p><b>　　正戊烷冷凝器的設(shè)計</b></p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　1.1概述············&#

2、183;················2</p><p>　　1.2任務(wù)安排···············

3、;············4</p><p>　　1.3確定物性數(shù)據(jù)···················

4、······························5</p><p>　　1.3.1確定流體流動空間

5、83;····································&

6、#183;···5 1.3.2計算流體的定性溫度，確定流體流動的物性數(shù)據(jù)···············5</p><p>　　1.4初選換熱器規(guī)格·······

7、;····································

8、83;····6</p><p>　　1.4.1初選換熱器規(guī)格··························&

9、#183;················6</p><p>　　1.4.2核算總傳熱系數(shù)··············

10、;····························6</p><p>　　1.4.3計算壓強(qiáng)降···

11、;····································

12、83;······7</p><p>　　1.5結(jié)構(gòu)設(shè)計·························

13、·····························8</p><p>　　1.5.1 列管式換熱器概述·

14、····································

15、3;·8</p><p>　　1.5.2 列管式換熱器的設(shè)計原則····························&

16、#183;····10</p><p>　　1.5.3 流動空間的選擇·························&#

17、183;···············10</p><p>　　1.5.4 傳熱管排列和分程方法··············

18、·····················11</p><p>　　1.6總結(jié)表··········

19、83;····································&

20、#183;········13</p><p>　　1.6.1工藝設(shè)計匯總表·····················

21、3;······················13</p><p>　　1.6.2設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計········&#

22、183;····································

23、·14</p><p>　　1.6.3主要零部件匯總表·····························&#

24、183;············15</p><p><b>　　1.1概述</b></p><p>　　換熱器是化工廠中重要的化工設(shè)備之一，換熱器的類型很多，特點(diǎn)不一，可根據(jù)生產(chǎn)工藝要求進(jìn)行選擇。在換熱器設(shè)計中，首先應(yīng)根據(jù)工藝要求選擇適用的類型，然

25、后計算換熱所需傳熱面積，并確定換熱器的結(jié)構(gòu)尺寸。 換熱器按用途不同可分為加熱器、冷卻器、冷凝器、蒸發(fā)器、再沸器、過熱器等。 依據(jù)傳熱原理和實(shí)現(xiàn)熱交換的方法可分為間壁式、混合式、蓄熱式三類。其中間壁式換熱器應(yīng)用最廣泛，按照傳熱面的形狀和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)又可分為管殼式換熱器、板面式換熱器和擴(kuò)展表面式換熱器。</p><p>　　在換熱器中至少要有兩種溫度不同的流體，一種流體溫度較高，放出熱量；另一種流體則溫度較低，

26、吸收熱量。隨著我國工業(yè)的不斷發(fā)展，對能源利用、開發(fā)和節(jié)約的要求不斷提高，因而對換熱器的要求也日益加強(qiáng)?！　?</p><p><b>　　傳熱器的結(jié)構(gòu)分類 </b></p><p>　　完善的換熱器在設(shè)計或選型時應(yīng)滿足以下各項基本要求。 （1）合理地實(shí)現(xiàn)所規(guī)定的工藝條件 　　傳熱量、流體的熱力學(xué)參數(shù)（溫度、壓力、流量、相態(tài)等）與物理化學(xué)性質(zhì)（密度、粘度、腐蝕性

27、等）是工藝過程所規(guī)定的條件。根據(jù)這些條件進(jìn)行熱力學(xué)和流體力學(xué)的計算，經(jīng)過反復(fù)比較，使所設(shè)計的換熱器具有盡可能小的傳熱面積，在單位時間內(nèi)傳遞盡可能多的熱量。 　　①增大傳熱系數(shù)K: 在綜合考慮流體阻力及不發(fā)生流體誘發(fā)振動的前提下，盡量選擇高的流速。 　?、谔岣咂骄鶞夭? 對于無相變的流體，盡量采用接近逆流的傳熱方式。因為這樣不僅可提高平均溫差，還有助于減少結(jié)構(gòu)中的溫差應(yīng)力。在允許的條件時，可提高熱流體的進(jìn)口溫度或降低冷流體的進(jìn)口溫度。

28、 　?、弁咨撇贾脗鳠崦鍿 例如在管殼式換熱器中，采用合適的管間距或排列方式，不僅可以加大單位空間內(nèi)的傳熱面積，還可以改善流體的流動特性。錯列管束的傳熱方式比并列管束的好。如果換熱器中的一側(cè)有相變，另一側(cè)流體為氣相，可在氣相一側(cè)的傳熱面上加翅片以增大傳熱面積，更有利于熱量的傳遞。 （2）安全可靠 　　換熱器是壓力容器，在進(jìn)行強(qiáng)度、剛度、溫差應(yīng)力以及疲勞壽命計算時，應(yīng)遵照我國</p><p><b>

29、　　1.2任務(wù)安排</b></p><p>　　1.處理能力： 2.01*10^4噸/年正戊烷</p><p>　　2.設(shè)備形式： 立式列管冷凝器</p><p>　　3.操作條件 </p><p>　　(1)正戊烷：冷凝溫度51.7

30、℃ 冷凝液于飽和溫度下離開冷凝器51.7℃</p><p>　　（2）冷卻介質(zhì)：井水，入口溫度22℃，出口溫度35℃</p><p>　?。?) 允許壓強(qiáng)降：不大于10^5Pa </p><p>　　(4)每年330天計，每天24小時連續(xù)</p><p>　　4.設(shè)計項目 ( 1 ) 設(shè)計方案簡介：對確定的工藝流程及換熱器型

31、式進(jìn)行簡要論述。 ( 2 ) 換熱器的工藝計算：確定換熱器的傳熱面積。 ( 3 ) 換熱器的主要結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計。 ( 4 ) 主要輔助設(shè)備選型。 ( 5 ) 繪制換熱器總裝配圖。</p><p><b>　　設(shè)計流程圖</b></p><p><b>　　1.3確定物性參數(shù)</b></p>

32、<p>　　1.3.1確定流體流動空間</p><p>　　根據(jù)換熱器流體流經(jīng)選擇原則：</p><p>　　(1).飽和蒸汽宜走管間，以便于及時排走冷凝液，且蒸汽較潔凈，它對清洗無要求；</p><p>　　(2)被冷卻的流體宜走管間，可利用外殼向外的散熱作用，增強(qiáng)冷凝效果；</p><p>　　(3)黏度大的的液體或流量較小

33、的流體宜走管間，因流體有折流擋板的殼程流動時，由于流速和流向的不斷改變，在低Re下即可達(dá)到湍流，以提高對流傳熱系數(shù)。</p><p>　　綜合上述原則，對本次設(shè)計：冷卻水走管程，正戊烷走殼程</p><p>　　1. 3. 2計算流體的定性溫度，確定流體流動的物性數(shù)據(jù)</p><p>　　兩流體在定性溫度下的物性參數(shù)如下：</p><p>　

34、　a.假設(shè)井水的出口溫度為35℃，井水入口溫度為22℃</p><p>　　b.由設(shè)計要求的正戊烷的流量為Wz=20100×1000/330/24=2537.9 kg/h</p><p>　　c.已知51.7℃時正戊烷的蒸發(fā)潛熱 r=347.5044KJ/kg </p><p>　　熱負(fù)荷為：Q=Wz×r=2537.9&

35、#215;347.5044=881931.4kg/h=245Kw</p><p>　　d.在30℃~50℃之間水的定壓比熱容為4.174KJ/kg·K</p><p>　　做能量衡算井水流量為：</p><p>　　W h = Q /（Cp×t）= 881931.4/（4.174×（35-22）） = 16253.2kg/h</

36、p><p>　　e.井水的定性溫度為tm=（22+35）/2 = 28.5℃</p><p>　　兩流體的溫差Tm-tm=51.7-28.5<50℃，選用固定管板式換熱器</p><p>　　f.有效平均溫度差：</p><p>　　T m=（51.7-22-51.7+35）/In{（51.7-22）/（51.7-35）}=22.58℃&l

37、t;/p><p>　　g.選取經(jīng)驗傳熱系數(shù)K值：根據(jù)管程走井水，殼程走正戊烷，選擇總傳熱 系數(shù)Ko=600W/m^2·℃</p><p>　　估算換熱面積： S=Q/Ko·Tm=245×10^3/（600×22.58）=18.08m^2</p><p>　　考慮15%的面積裕熱：S`=1.15S=18.08×1.15 =

38、 20.8 m^2</p><p>　　1.4初選換熱器規(guī)格</p><p>　　管子規(guī)格： Φ25×2.5mm</p><p>　　公稱直徑DN： 400mm</p><p>　　公稱壓力PN： 0.25MPa</p><p>　　管程數(shù)

39、N： 4</p><p>　　管子根數(shù)n： 72</p><p>　　中心排管數(shù)： 9 </p><p>　　管程流通面積： 0.00565m^2</p><p>　　換熱管長度L： 4.000m</p>

40、<p>　　計算換熱面積A： 20.8m^2</p><p>　　1.4.1核算總傳熱系數(shù)</p><p>　　a.該換熱器的實(shí)際傳熱面積：</p><p>　　So=n×π×do×（ L-0.1）=72×3.14×0.025×(4.0-0.1）=16.96 m^2

41、 b.故該換熱器要求的總傳熱系數(shù)為：</p><p>　　Ko=Q/So·Tm=245000/（16.96×22.58）=639.8/m^2·℃ </p><p>　　1.4.2計算壓強(qiáng)降</p><p>　　(1)計算管程壓降 </p><p>　　∑△Pi=（△P1+△

42、P2）FtNpNs 其中，F(xiàn)t=1.4，Ns=1，Np=4 </p><p>　　管程流通面積Ai=（n/N）（πd^2/4）=72/4×0.785×0.02^2=0.00565m^2</p><p>　　Vsi=m/ρ=16253.2/3600/994.8=0.0045m^3/s,</p><p>　　Ui=Vsi/Ai=0.004

43、5/0.00565=0.0.8m/s</p><p>　　Re=di·ui·ρi/μ i=0.02×0.8×994.8/（80.00×10^-5）</p><p>　　=19896>10000(湍流)</p><p>　　取碳鋼的管壁粗糙度為0.1mm，則ε/d=0.0067，而Rei=19896，查閱莫狄摩擦

44、系數(shù)圖知：λ=0.035</p><p>　　△P1=λL/d·ρu^2/2=0.035×4/0.02×994.8×0.8^2/2=2228.4Pa</p><p>　　△P2=3×ρu^2/2=3×994.8×0.41^2/2=955Pa</p><p>　　∑△Pi=（2228.4+955）&

45、#215;1×4=12733.6Pa<10^5 Pa</p><p><b>　　(2)計算殼程壓降</b></p><p>　　∑△Po=（△P1`+△P2`）FsNs 其中，F(xiàn)t=1.4，Ns=1， </p><p>　　△P1`=F f0 nc(NB+1)ρu^2/2，</p><p>　　正方形

46、錯列排列的管子，F(xiàn)=0.4，nc=1.19 n½ =10, n =72，</p><p>　　折流擋板間距h=0.3m,NB=L/H-1=4/0.3-1=13</p><p>　　殼程流通面積Ao=h(D-ncdo)=0.3*(0.3-10*0.025)=0.045m^2</p><p>　　uo =2537.9/3600/596/0.045=0.0263

47、m/s</p><p>　　Reo=do·uo·ρ/μ = 0.025*0.0263*596/18*100000 = 2177 </p><p>　　Fo=5.0Reo-0.228=0.87</p><p>　　所以，△P1`=0.4*0.87*10*（13+1）*596*0.0263*0.0263/2=20.1Pa</p><

48、;p>　　△P2`=NB（3.5-2h/D)ρ =uo^2/2=13*(3.5-2*0.3/0.4)*596*0.0263*0.0263/2=5.36Pa</p><p>　　∑△Po=(20.1+5.36)*1.15=29.3Pa</p><p>　　經(jīng)上述計算可知，管程和殼程的壓強(qiáng)降都能滿足題設(shè)的要求。</p><p>　　1.4.3核算總傳熱系數(shù)

49、 </p><p>　　(1)計算管程對流傳熱系數(shù)αi</p><p>　　Re=19896>10000(湍流),流體被加熱，n=0.4</p><p>　　Pri=Cp·μi/λ=4.174×10^3×79.00×10^-5/0.616=5.3</p><p>　　ai=0.023（λ/d）

50、×Re^0.8×Pr^0.4=0.023×（0.616/0.02）×11191.15^0.8×5.3^0.4 = 2391.9W/（m^2·℃）</p><p>　　計算殼程對流傳熱系數(shù)ao</p><p>　　因為立式管殼式換熱器，殼程為正戊烷飽和蒸汽冷凝為飽和液體后離開換熱器，故可按蒸汽在垂直管外冷凝的計算公式計算ao<

51、/p><p>　　Ts=51.7℃ Tw=32℃</p><p>　　a o=1.13（g·ρ^2·λ^3·r/μLt）^1/4=1.13（9.81×626^2×0.112^3×357400/(0.000229×4×（51.7-32））^1/4= 1117.1W/m^2·℃</p>

52、<p><b>　?。?）確定污垢熱阻</b></p><p>　　Rso=1.72×10^-4m^2·℃/W（有機(jī)液體）</p><p>　　Rsi=2.0×10^-4m^2·℃/W（井水）</p><p><b>　　（4）總傳熱系數(shù)K</b></p>

53、<p>　　1/K=1/ao+Rso+b·do/λ·dm + Rsi·do/di+1/ai·do/di</p><p>　　=1/1117.1+0.000172+0.0025×0.025/(45×0.0225)+0.0002×0.025/0.0020+1/2391.9×0.025/0.020 =2.08×10^-

54、3</p><p>　　K=480.8W/m^2·℃</p><p>　　所選換熱器的安全系數(shù)為（600-480.8）/480.8=19.86%</p><p><b>　?。?）核算壁溫</b></p><p>　?。═-tw）/（1/ao+Rso）=（tw-t）/（1/ai+Rsi）</p>

55、<p>　　代入數(shù)據(jù)：（51.7-tw）/（1/1117.1+0.000172）=（tw-22）/（1/2391.9+0.0002）</p><p>　　經(jīng)解：Tw=32.9℃ ，與假設(shè)的32℃相差不大</p><p><b>　　1.5結(jié)構(gòu)設(shè)計</b></p><p>　　1.5.1列管式換熱器概述[1]</p>&l

56、t;p>　　列管式換熱器是目前化工及酒精生產(chǎn)上應(yīng)用最廣的一種換熱器。它主要由殼體、管板、換熱管、封頭、折流擋板等組成。所需材質(zhì) ，可分別采用普通碳鋼、紫銅、或不銹鋼制作。在進(jìn)行換熱時，一種流體由封頭的連結(jié)管處進(jìn)入，在管流動，從封頭另一端的出口管流出，這稱之管程；另-種流體由殼體的接管進(jìn)入，從殼體上的另一接管處流出，這稱為殼程。</p><p>　　在列管式換熱器中，管束的表面積即為該換熱器所具有的傳熱面積。

57、當(dāng)傳熱面積較大，管子數(shù)目較多時，為了提高管內(nèi)流體的流速，增大管內(nèi)一側(cè)流體的傳熱膜系數(shù)，常將全部管子平均分成若干組，流體每次只流經(jīng)一組管子，即采用多管程結(jié)構(gòu)。其方法是在封頭內(nèi)裝設(shè)隔板，在一端的封頭內(nèi)裝設(shè)一塊隔板，便成二管程；在進(jìn)口端裝兩塊擋板，另一端裝一塊隔板，便成四管程；如此，還可以設(shè)置其他多管程，但過多使流體阻力增大，隔板占有分布管面積，而使傳熱面積減小。 </p><p>　　列管換熱器（又名列管式冷凝器），

58、按材質(zhì)分為碳鋼列管換熱器，不銹鋼列管換熱器和碳鋼與不銹鋼混合列管換熱器三種，按形式分為固定管板式、浮頭式、U型管式換熱器，按結(jié)構(gòu)分為單管程、雙管程和多管程，傳熱面積1～500m2列管式換熱器種類很多，目前廣泛使用的按其溫差補(bǔ)償結(jié)構(gòu)來分，主要有以下幾種： </p><p>　　固定管板式換熱器： </p><p>　　這類換熱器的結(jié)構(gòu)比較簡單、緊湊、造價便宜，但管外不能機(jī)械清洗。此種換熱器管

59、束連接在管板上，管板分別焊在外殼兩端，并在其上連接有頂蓋，頂蓋和殼體裝有流體進(jìn)出口接管。通常在管外裝置一系列垂直于管束的擋板。同時管子和管板與外殼的連接都是剛性的，而管內(nèi)管外是兩種不同溫度的流體。因此，當(dāng)管壁與殼壁溫差較大時，由于兩者的熱膨脹不同，產(chǎn)生了很大的溫差應(yīng)力，以至管子扭彎或使管子從管板上松脫，甚至毀壞換熱器。 </p><p>　　為了克服溫差應(yīng)力必須有溫差補(bǔ)償裝置，一般在管壁與殼壁溫度相差50℃以上時

60、，為安全起見，換熱器應(yīng)有溫差補(bǔ)償裝置。但補(bǔ)償裝置（膨脹節(jié)）只能用在殼壁與管壁溫差低于60～70℃和殼程流體壓強(qiáng)不高的情況。一般殼程壓強(qiáng)超過0.6Mpa時由于補(bǔ)償圈過厚，難以伸縮，失去溫差補(bǔ)償?shù)淖饔?，就?yīng)考慮其他結(jié)構(gòu)。 </p><p><b>　　浮頭式換熱器：</b></p><p>　　換熱器的一塊管板用法蘭與外殼相連接，另一塊管板不與外殼連接，以使管子受熱或冷卻

61、時可以自由伸縮，但在這塊管板上連接一個頂蓋，稱之為“浮頭”，所以這種換熱器叫做浮頭式換熱器。其優(yōu)點(diǎn)是：管束可以拉出，以便清洗；管束的膨脹不變殼體約束，因而當(dāng)兩種換熱器介質(zhì)的溫差大時，不會因管束與殼體的熱膨脹量的不同而產(chǎn)生溫差應(yīng)力。其缺點(diǎn)為結(jié)構(gòu)復(fù)雜，造價高。 </p><p><b>　　填料函式換熱器： </b></p><p>　　這類換熱器管束一端可以自由膨脹，結(jié)

62、構(gòu)比浮頭式簡單，造價也比浮頭式低。但殼程內(nèi)介質(zhì)有外漏的可能，殼程中不應(yīng)處理易揮發(fā)、易燃、易爆和有毒的介質(zhì)。 </p><p><b>　　U型管式換熱器： </b></p><p>　　U形管式換熱器，每根管子都彎成U形，兩端固定在同一塊管板上，每根管子皆可自由伸縮，從而解決熱補(bǔ)償問題。管程至少為兩程，管束可以抽出清洗，管子可以自由膨脹。其缺點(diǎn)是管子內(nèi)壁清洗困難，管子

63、更換困難，管板上排列的管子少。優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，質(zhì)量輕，適用于高溫高壓條件。</p><p>　　1.5.2列管式換熱器的設(shè)計原則[2]</p><p>　　列管式換熱器的設(shè)計和分析包括熱力設(shè)計、流動設(shè)計、結(jié)構(gòu)設(shè)計以及強(qiáng)度設(shè)計。其中以熱力設(shè)計最為重要。本次設(shè)計主要需完成選擇何種列管式換熱器來實(shí)現(xiàn)煤油的冷卻，通過對煤油產(chǎn)品冷卻的列管式換熱器設(shè)計，達(dá)到讓我們了解該換熱器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，并能根據(jù)工藝要

64、求選擇適當(dāng)?shù)念愋?，同時還能根據(jù)傳熱的基本原理，選擇流程，確定換熱器的基本尺寸，計算傳熱面積以及計算流體阻力。</p><p>　　1.5.3 流動空間的選擇</p><p>　　在管殼式換熱器的計算中，首先需要決定何種流體走管程，何種流體走殼程，這需要遵循些一般原則。</p><p>　?。?）應(yīng)該盡量提高兩側(cè)傳熱系數(shù)較小的一個，使傳熱面兩側(cè)的傳熱系數(shù)接近。<

65、;/p><p>　?。?）在運(yùn)行溫度較高的換熱器中，應(yīng)盡量減少熱量損失，而對于一些制冷裝置，應(yīng)盡量減少其冷量損失。</p><p>　?。?）管程、殼程的決定應(yīng)做到便于清洗除垢和修理，以保證運(yùn)行的可靠性。</p><p>　?。?）應(yīng)減小管子和殼體因受熱不同而產(chǎn)生的熱應(yīng)力。</p><p>　　（5）對于有毒的介質(zhì)和氣相介質(zhì)，必使其不泄漏，應(yīng)特別

66、注意其密封，密封不僅要可靠還應(yīng)該要求方便和簡單。</p><p>　?。?）應(yīng)盡量避免采用貴金屬，以降低成本。</p><p>　　1.5.4 傳熱管排列和分成方法</p><p>　　傳熱管管板上的排列方式有正方形直列，正方形錯列，三角形直列，三角形錯列和同心圓排列。</p><p>　　正方形直列 正

67、方形錯列</p><p>　　三角形直列 三角形錯列 </p><p><b>　　同心圓排列</b></p><p>　　正三角形排列結(jié)構(gòu)緊湊；正方形排列便于機(jī)械清洗；同心圓排列用于小殼徑換熱器，外圓管布管均勻，結(jié)構(gòu)更為緊湊。我國換熱器系列中，固定管板式多采用三角形排列；浮頭式則以正方形錯列排列居

68、多，也有正三角形排列。對于多管程換熱器，常采用組合排列方式。每程內(nèi)都采用正三角形排列，而在各程之間為了便于安裝隔板，采用正方形排列方式。</p><p>　　本次設(shè)計，焊接法取管心距t=1.5do=37.5mm，隔板中心到其最近一排管中心距離：S=t/2+6=37.5/2+6=24.75 mm 取整S=25mm，各程相鄰管的管心距為;25×2=50mm</p><p>　?。?）

69、外殼直徑的確定</p><p>　　D=t(nc-1)+2b` D——?dú)んw內(nèi)徑，m</p><p>　　t——管中心距，m，通常，脹管法t=（1.3~1.5）d0,且相鄰兩管外壁間距不應(yīng)小于6mm,即t >= d0 + 6</p><p>　　b`——管束中心線上最外層管中心至殼體內(nèi)壁的距離，一 般取 b`= （1~1.5）d0</p><

70、;p>　　對于按正方形錯列排列的管子，nc=1.19 n½ = 10，b`=1.5*19=22.8mm，t = 28mm</p><p>　　D=t(nc-1)+2b`=28*(10-1)+2*22.8=297.6mm,取整D=300mm</p><p><b>　　最小壁厚：10mm</b></p><p>　?。?）折流板

71、（支撐板）</p><p>　　對立式換熱器設(shè)置折流板，能夠有效的防止傳熱管有破壞性振動。</p><p>　　采用弓形折流板，取弓形折流板圓缺高度為殼體內(nèi)徑的25%，則切去的圓</p><p>　　高度為 h=0.25·D=0.25×（300-10）=72.5mm</p><p>　　取折流板間距B=0.4D=0.

72、4×400=160mm，取板間距B=200mm</p><p>　　折流板數(shù)Nb=傳熱管長/折流板間距=4000/200-1=19塊</p><p>　　選取折流板與殼體間的間隙為4mm，因此折流板直徑 Dc=300-2×4=292mm</p><p><b>　?。?）拉桿</b></p><p>

73、　　拉桿數(shù)量與直徑可查表選取，本換熱器殼體內(nèi)徑為400mm，故拉桿直徑為Φ12mm，拉桿數(shù)量不得少于4個，取10個。</p><p><b>　　（5）接管</b></p><p>　　流速u的經(jīng)驗值可?。簩σ后w： u=1.5~2m/s</p><p>　　對蒸氣：u=20~50m/s</p><p>　　對氣體：u=（

74、0.1~0.2）m/s</p><p><b>　　a．管程接管</b></p><p>　　Wi=16253.2kg/h/3600=4.5kg/s，接管井水的流速ui=1.5m/s</p><p>　　di=4v/πu=0.06m選取公稱直徑為73mm，</p><p><b>　　b．殼程接管</b&

75、gt;</p><p>　　殼程入口處接管設(shè)管內(nèi)氣體流速為us=0.1m/s</p><p>　　di =ws/3600/ρ/0.785/us=0.015m,查表選公稱直徑為20mm，</p><p>　　殼程出口處接管設(shè)接管內(nèi)流體速度為us=1m/s</p><p>　　di=ws/3600/ρ/0.785/us==0.0015m,查表選公

76、稱直徑為57mm.</p><p><b>　　1.6總結(jié)表</b></p><p>　　1.6.1工藝設(shè)計匯總表</p><p><b>　　工藝設(shè)計匯總表</b></p><p>　　1.6.2設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計</p><p>　　1.6.3主要零部件匯總表</p>