大氣污染控制工程課程設(shè)計

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1 緒論1</b></p><p>　　1.1 大氣污染1</p><p>　　1.2 大氣污染物1</p><p>　　1.3 大氣污染控制技術(shù)的發(fā)展2</p><p><b>

2、;　　2 燃燒計算3</b></p><p>　　2.1 燃燒計算所需原始數(shù)據(jù)3</p><p>　　2.2 燃燒計算3</p><p><b>　　3 方案設(shè)計4</b></p><p>　　3.1 方案的比選4</p><p>　　3.1.1 煙氣除塵方法的比

3、選4</p><p>　　3.1.2 煙氣脫硫方法的比選4</p><p>　　3.2 確定方案5</p><p>　　4 袋式除塵器運行參數(shù)的選擇與設(shè)計6</p><p>　　4.1 袋式除塵器的除塵機理6</p><p>　　4.2 影響除塵效率的主要因素6</p><p&

4、gt;　　4.3 袋式除塵器運行參數(shù)的選擇和設(shè)計7</p><p>　　5 濕式氨法脫硫系統(tǒng)及其設(shè)計9</p><p>　　5.1 脫硫原理9</p><p>　　5.2 工藝流程10</p><p>　　5.3 影響脫硫效率的主要因素10</p><p>　　5.4 濕式氨法脫硫系統(tǒng)的設(shè)計計算

5、11</p><p>　　5.4.1 吸收塔內(nèi)流量的確定11</p><p>　　5.4.2 吸收塔直徑的計算12</p><p>　　5.4.3 吸收塔高度的計算12</p><p>　　5.4.4 脫硫效率的計算14</p><p>　　6 煙囪及管道系統(tǒng)的設(shè)計14</p><

6、;p>　　6.1 煙囪的設(shè)計計算14</p><p>　　6.2 管道系統(tǒng)的設(shè)計計算16</p><p>　　6.2.1 管徑計算17</p><p>　　6.2.2 摩擦阻力損失計算17</p><p>　　6.2.3 局部阻力損失計算17</p><p>　　6.2.4 總阻力計算18

7、</p><p>　　6.3 風(fēng)機和電動機的選型18</p><p>　　6.3.1 風(fēng)機的分類18</p><p>　　6.3.2 風(fēng)機的選擇計算18</p><p><b>　　結(jié)束語19</b></p><p><b>　　參考文獻20</b></

8、p><p><b>　　附圖</b></p><p><b>　　1 緒論</b></p><p><b>　　1.1 大氣污染</b></p><p>　　當(dāng)人類賴以生存的空氣不斷被人類本身活動（生產(chǎn)活動和消費活動）所產(chǎn)生的</p><p>　　各種有

9、害氣體和微粒物質(zhì)所混入，從而給人類帶來直接或間接的危害時，則可認(rèn)為</p><p>　　大氣環(huán)境受到了污染。</p><p>　　隨著經(jīng)濟的快速發(fā)展，人類在大量消耗能源的同時，將大量廢氣、煙塵雜質(zhì)排</p><p>　　入環(huán)境大氣，嚴(yán)重影響了大氣環(huán)境的質(zhì)量，尤其在人口稠密的城市和大規(guī)模排放源</p><p>　　的附近區(qū)域更為突出。表1-1列

10、舉了一些重要的氣體污染物，這些污染物在污染區(qū)</p><p>　　的典型濃度值與清潔區(qū)的濃度值相比可高出幾倍甚至幾百倍。</p><p>　　表1-1 清潔與污染空氣成分含量對比</p><p>　　大氣污染的形成需要具備三個條件：一是大量的污染物排入大氣中；二是由于</p><p>　　當(dāng)?shù)夭焕臍庀髼l件等影響，使這些污染物不能在大氣中及時

11、擴散稀釋；三是由于</p><p>　　污染物在大氣中積累或變化，以及有些污染物的協(xié)同作用，使這些污染物的濃度達</p><p>　　到危害的程度。在這三個條件中，起主要作用的是大氣污染物[1]。</p><p>　　1.2 大氣污染物</p><p>　　目前對環(huán)境和人類產(chǎn)生危害的大氣污染物約有100種，其中影響范圍廣的污</p&g

12、t;<p>　　染物有顆粒物、二氧化硫、氮氧化物、碳氧化物、揮發(fā)性有機化合物等。</p><p>　　根據(jù)我國對煙塵、二氧化硫、氮氧化物和碳氧化物四種量大面廣的污染物的統(tǒng)</p><p>　　計表明，火力發(fā)電廠、工業(yè)鍋爐等的燃料燃燒，鋼鐵廠、石油化工廠等工業(yè)生產(chǎn)過</p><p>　　程與交通運輸產(chǎn)生的大氣污染物所占的比例分別是70%、20%和10%。

13、在直接燃燒</p><p>　　燃料中，煤炭所占比例最大，為70.6%，液體燃料(包括汽油、柴油、燃料重油等)</p><p>　　占17.2%，氣體燃料(天然氣、煤氣和液化石油氣等)占12.2%。因此，煤炭直接燃</p><p>　　燒是造成我國大氣污染的主要來源[2]。因此，控制燃煤煙氣污染是我國改善大氣質(zhì)</p><p>　　量、減少酸

14、雨和二氧化硫危害的關(guān)鍵問題。</p><p>　　1.3 大氣污染控制技術(shù)的發(fā)展</p><p>　　現(xiàn)如今，大氣污染控制技術(shù)有了比較大的發(fā)展，特別是在除塵技術(shù)、SO2治理</p><p>　　、NOX治理技術(shù)、汽車尾氣治理技術(shù)等方面更為顯著。一方面引進、消化吸收國外</p><p>　　的廢氣治理先進經(jīng)驗，另一方面也研究開發(fā)了不少適合國情

15、的廢氣治理方法。</p><p><b>　　(1) 除塵技術(shù)</b></p><p>　　對耗能高、熱效率低、污染重的鍋爐和工業(yè)窯爐普遍進行改造，減輕了燃煤對大氣的污染。煙塵、工業(yè)粉塵的除塵技術(shù)與20世紀(jì)70年代相比有顯著進步。此外，一些工業(yè)生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的特殊粉塵的除塵技術(shù)也有較大發(fā)展。如電爐煉鋼、轉(zhuǎn)爐煉鋼的除塵技術(shù)；有色金屬冶煉的除塵技術(shù)；鉛玻璃生產(chǎn)過程中所排的

16、“鉛塵”的除塵技術(shù)等。</p><p>　　(2) 二氧化硫治理技術(shù)</p><p>　　對于生活用煤排放的二氧化硫，主要靠推廣民用型煤加固硫劑、發(fā)展城市集中供熱、提高城市氣化率等技術(shù)措施削減二氧化硫排放量。對于電站鍋爐、工業(yè)鍋爐高煙囪排放的二氧化硫（低濃度二氧化硫），我國從1982年起在技術(shù)攻關(guān)研究和技術(shù)引進兩個方面都取得了較好的進展，如旋轉(zhuǎn)噴霧干燥煙氣脫硫技術(shù)、石灰石/石灰法煙氣脫硫技

17、術(shù)、工業(yè)型煤固硫技術(shù)等。</p><p>　　(3) 氮氧化物的治理技術(shù)</p><p>　　主要是治理硝酸、氮肥生產(chǎn)和使用硝酸的工業(yè)生產(chǎn)所排放的氮氧化物。通過引進和研究開發(fā)，這方面的治理技術(shù)發(fā)展較快，如：選擇性催化還原、非選擇性催化還原、堿液吸收、分子篩吸附、“漂白”稀硝酸吸收等。</p><p>　　(4) 汽車尾氣治理技術(shù)</p><p&g

18、t;　　1983年9月我國頒布了第一個汽車污染物排放控制標(biāo)準(zhǔn)?？紤]當(dāng)時技術(shù)經(jīng)濟條件，這個標(biāo)準(zhǔn)只控制怠速排放的一氧化氮和碳?xì)浠?，柴油車只控制自由加速時的排煙黑度。1983~1991年引進和研究開發(fā)的汽車尾氣治理技術(shù)包括機內(nèi)凈化和汽車尾氣凈化（機外），主要是利用催化凈化法。特別值得一提的是研究開發(fā)了中國特有的稀土催化劑[3]。</p><p><b>　　2 燃燒計算</b></p&g

19、t;<p>　　2.1 燃燒計算所需原始數(shù)據(jù)</p><p>　　(1) 設(shè)計煤成分：CY=76%，HY=4%，OY=2%，NY=1%，SY=3%，AY=10%，WY=4% ；</p><p>　　(2) VY＝8％ 屬于高硫無煙煤；</p><p>　　(3) 設(shè)計耗煤量：23t/h；</p><p>　　(4) 排煙溫度：

20、160℃，出口蒸汽壓力100MPa；</p><p>　　(5) 空氣過剩系數(shù)＝1.25；</p><p>　　(6) 飛灰率＝29％。 </p><p>　　2.2 燃燒計算 </p><p>　　以100g燃煤燃燒為基礎(chǔ)，列表計算如下：</p><p>　　表2-1 煤成分計算表</p><

21、p>　　(1) 煙氣量的計算</p><p><b>　　(2-1)</b></p><p>　　理論需空氣量 (2-2)</p><p>　　過?？諝饬?(2-3)</p><p><b>　　(2-4)</b&g

22、t;</p><p><b>　　該鍋爐煙氣流量為</b></p><p><b>　　(2-5)</b></p><p>　　(2) 煙塵濃度的計算（標(biāo)況下）</p><p><b>　　飛灰的質(zhì)量</b></p><p>　　煙塵的濃度

23、 (2-6)</p><p>　　(3) 二氧化硫濃度的計算（標(biāo)況下）</p><p><b>　　(2-7)</b></p><p><b>　　3 方案設(shè)計</b></p><p>　　3.1 方案的比選</p><p>　　3.1.1 煙氣除塵方法的比選

24、</p><p>　　根據(jù)主要除塵機理，目前常用的除塵器可分為：機械除塵器、電除塵器、袋式除塵器、濕式除塵器等。</p><p>　　(1) 機械除塵器包括重力沉降室、慣性除塵器和旋風(fēng)除塵器等。它們的優(yōu)點主要有：結(jié)構(gòu)簡單，投資少，維修管理容易，應(yīng)用范圍廣。缺點有：體積大，除塵效率低，一般作為高級除塵器的預(yù)除塵裝置。</p><p>　　(2) 電除塵器的分離力直接作

25、用在粒子上，它的優(yōu)點主要有：壓力損失小，處理煙氣量大，能耗低，對細(xì)粉塵有很高的捕集效率，可在高溫和強腐蝕性氣體下操作。缺點有：結(jié)構(gòu)復(fù)雜，檢修較難，容易出現(xiàn)異常荷電現(xiàn)象，對粉塵的電阻率有一定的要求。</p><p>　　(3) 袋式除塵器的優(yōu)點有：除塵效率可達99%以上，結(jié)構(gòu)簡單，投資省，性能穩(wěn)定可靠，操作簡單，可以回收高電阻粉塵。缺點有：體積龐大，耗鋼量大，壽命短，壓力損失大，運行費用高。</p>

26、<p>　　(4) 濕式除塵器包括噴霧塔洗滌器、旋風(fēng)洗滌器和文丘里洗滌器，它們的優(yōu)點有：結(jié)構(gòu)簡單，造價低，占地面積小，操作和維修方便，凈化效率高，能處理高溫高濕的氣流，將著火、爆炸的可能性降至最低。缺點包括：濕式除塵器會產(chǎn)生設(shè)備和管道的腐蝕，并且產(chǎn)生污水和污泥，不利于副產(chǎn)品的回收。</p><p>　　3.1.2 煙氣脫硫方法的比選</p><p>　　低濃度二氧化硫煙氣脫硫的

27、主要方法有：石灰石/石灰法濕法煙氣脫硫技術(shù)、噴霧干燥法煙氣脫硫技術(shù)、海水煙氣脫硫技術(shù)、濕式氨法煙氣脫硫技術(shù)，干法煙氣脫硫技術(shù)。</p><p>　　(1) 石灰石/石灰法濕法煙氣脫硫的技術(shù)成熟，脫硫效率高，可達95%以上，煙氣處理量大，煤種適應(yīng)性強，對高硫煤優(yōu)勢突出，吸收劑的利用率高。但設(shè)備易腐蝕，還易于結(jié)垢、堵塞，投資費用高，占地面積大，耗水量相對較大，有少量的污水排放。</p><p>

28、;　　(2) 噴霧干燥法煙氣脫硫技術(shù)的吸收劑利用率中等，鈣硫比在1.3~1.6，流程簡單，投資費用較少，沒有腐蝕、結(jié)垢、堵塞等問題，耗水量較少，無污水排放。但對煙氣中二氧化硫濃度的波動適應(yīng)性大，脫硫率不高，增加了系統(tǒng)的除塵負(fù)荷，塔壁易積灰。</p><p>　　(3) 海水煙氣脫硫技術(shù)無脫硫劑成本，工藝設(shè)備較簡單，無后續(xù)的脫硫產(chǎn)物處理處置，投資和運行費用相對較低，但由于海水的堿度有限，通常適用于燃用低硫煤電廠的脫

29、硫。</p><p>　　(4) 濕式氨法煙氣脫硫技術(shù)最終的脫硫副產(chǎn)物是可作為農(nóng)用肥的硫酸銨，脫硫率在90%~99%，脫硫劑利用率高，同時還具有石灰石/石灰法的其他優(yōu)點，但相對于石灰石等吸收劑，氨的價格要高得多，因此，高運行成本及復(fù)雜的工藝流程影響了氨法脫硫工藝的推廣應(yīng)用。并且氨宜揮發(fā)，使吸收劑的消耗量增加，產(chǎn)生二次污染。</p><p>　　(5) 干法煙氣脫硫技術(shù)的投資及運行費用較低，

30、占地面積少，脫硫渣為固態(tài)，無二次污染，耗水量小，無污水排放，適用的燃煤含硫量為0.6%~2.5%，但脫硫效率較低，在80%左右，鍋爐受熱面、省煤器、空氣預(yù)熱器表面積灰、磨損加重。</p><p><b>　　3.2 確定方案</b></p><p>　　(1) 對于除塵裝置，由于機械除塵器的除塵效率太低，只適用于高級除塵的預(yù)除塵；電除塵器結(jié)構(gòu)復(fù)雜以及對粉塵電阻率的要

31、求；濕式除塵器還需要進行污水和污泥的處理。綜上再結(jié)合DG-220/100型火電廠鍋爐高硫無煙煤煙氣的特點，選用袋式除塵器是最優(yōu)的煙氣除塵方法。</p><p>　　(2) 對于脫硫方法，噴霧干燥法和干法煙氣脫硫的效率不高，海水法適用于低硫煤煙氣的脫硫，鑒于濕式氨法較石灰石/石灰法能生成作為農(nóng)用肥的硫酸銨，并且脫硫劑的利用率和脫硫效率高，故采用濕式氨法煙氣脫硫技術(shù)。</p><p>　　綜上

32、所述，本設(shè)計采用先除塵后脫硫，即考慮先用袋式除塵器除塵，然后再用濕式氨法脫硫。</p><p>　　4 袋式除塵器運行參數(shù)的選擇與設(shè)計</p><p>　　4.1 袋式除塵器的除塵機理</p><p>　　用棉、毛或人造纖維等加工制成的濾料是袋式除塵器的核心部件，它直接影響到除塵效率。濾料本身的網(wǎng)孔較大，一般為20~50um，表面起絨的濾料約為5~10um。因此

33、新濾布開始時除塵效率較低，使用一段時間以后，塵粒在濾布上由于篩濾、碰撞、攔截、擴散、靜電及重力沉降等作用，粗塵粒首先被阻留，并在網(wǎng)孔之間集結(jié)形成孔徑小的通氣孔，逐步在濾布表面形成一層粉塵初層。粉塵初層的形成，使濾布成為對粗、細(xì)塵粒皆可有效捕集的濾料，這時除塵效率劇增，阻力也增大，隨著粉塵在濾布上聚集，濾布兩側(cè)面的壓力差增大，可能會把已附著在集塵層的細(xì)小塵粒擠壓過去，使濾塵效率下降。另外，由于粉塵初層的過濾作用使集塵層越來越厚，過濾網(wǎng)孔越

34、來越小，除塵器阻力越來越高，除塵系統(tǒng)的氣體處理量顯著下降。因此，除塵器阻力達到一定數(shù)值后，要及時清灰。由此可見，袋式除塵器的除塵原理主要靠粉塵初層的過濾作用，濾布只對粉塵過濾層起支撐作用。</p><p>　　4.2 影響除塵效率的主要因素</p><p>　　(1) 濾布及粉塵層的影響</p><p>　　濾布是袋式除塵器的主要部件，濾布的特性不僅直接影響除塵效

35、率，而且對壓力損失，操作維修等影響也很大。濾布上粉塵層的厚度，對除塵效率影響很大。清潔濾布上無粉塵層，濾塵效率最低。積塵后效率逐漸提高至最大值，振打清灰后效率有所降低。當(dāng)濾布的積塵量太大，即粉塵層太厚，濾塵效率反而降低，壓力損失增大，氣體處理量減小。</p><p>　　(2) 濾布結(jié)構(gòu)和性質(zhì)的影響</p><p>　　實踐證明，不同結(jié)構(gòu)和性質(zhì)的濾布濾塵效率不同。素布結(jié)構(gòu)的濾布濾塵效率最低

36、，清灰后的效率急劇下降；起絨濾布除塵效率較高，清灰后的效率降低較少。絨布優(yōu)于素布，是由于絨布的容塵量比素布大，能形成強度較大和較厚的多孔過濾層，在清灰后保存一部分粉塵成為永久性過濾層。</p><p>　　采用細(xì)羊毛或其他纖維制成毛氈作濾料，由于毛氈的整個厚度上容塵量均勻，永久性容塵量大，過濾在毛氈內(nèi)進行，濾塵效率高，清灰后也能保持較高的濾塵率。</p><p>　　(3) 過濾速度的影響

37、</p><p>　　袋式除塵器的過濾速度是指氣體通過濾布的平均速度，它等于處理煙氣流量與濾布總面積之比，計算式為</p><p><b>　　(2-8)</b></p><p>　　式中，Q—通過濾布的氣體流量，m3/s；</p><p>　　S—濾布的總面積，m2。</p><p>　　過濾速

38、度也稱“氣布比”，其物理意義是指單位時間過濾氣體量和過濾面積之比。過濾速度大小主要影響顆粒的慣性碰撞和擴散作用。粒徑為1~10um以上的較大塵粒，慣性碰撞起主導(dǎo)作用，增大濾塵效率，要求增大過濾速度；若擴散起主導(dǎo)作用，說明粒徑小于1um，要增大濾塵效率，需減小過濾速度。</p><p>　　濾速的選取還與清灰方式有關(guān)。如采用脈沖噴吹清灰時，細(xì)塵粒取2~2.5m/min，對粗塵粒取3~6m/min。濾速選取，要考慮含

39、塵氣體濃度，若含塵濃度高，濾速宜取小些；反之，則取大些[4]。</p><p>　　4.3 袋式除塵器運行參數(shù)的選擇和設(shè)計</p><p><b>　　(1) 濾料的確定</b></p><p>　　由于排煙溫度為160℃，含水率WY=4%，根據(jù)經(jīng)驗，可選用玻璃纖維濾料(可在523K下長期使用)，采用脈沖噴吹清灰方式，并且采用圓筒形濾袋(內(nèi)濾

40、式)。</p><p>　　(2) 處理氣體量的確定</p><p><b>　　(2-9)</b></p><p>　　(3) 過濾風(fēng)速的選取</p><p>　　過濾風(fēng)速的大小，取決于含塵氣體的性狀、織物的類別以及粉塵的性質(zhì)，一般按除塵器樣本推薦的數(shù)據(jù)及使用者的實踐經(jīng)驗選取。多數(shù)脈沖噴吹清灰袋式除塵器的過濾風(fēng)速在2~

41、4m/min。本設(shè)計采用脈沖噴吹清灰，結(jié)合實際情況，取過濾風(fēng)速為2.5m/min，脈沖周期為60s，壓縮空氣的噴吹壓力為600kPa。</p><p>　　(4) 過濾面積的確定</p><p>　　總過濾面積根據(jù)通過除塵器的總氣量和選定的過濾速度來計算。由式(2-8)有：</p><p>　　式中，S—總過濾面積，m2；</p><p>　

42、　Q—通過除塵器的總氣體量，m3/s；</p><p>　　V—過濾速度，m/min。</p><p>　　求出總過濾面積以后，就可以確定袋式除塵器總體規(guī)模和尺寸[5]。</p><p>　　(5) 過濾袋數(shù)的確定</p><p><b>　　(2-10)</b></p><p>　　式中，n—過

43、濾袋數(shù)；</p><p>　　S—袋式除塵器的過濾面積，m2；</p><p>　　D—單個濾袋的直徑，m；</p><p>　　L—單個濾袋的長度，m。</p><p>　　濾袋的直徑由濾布的規(guī)格確定。一個工廠盡量使用同一規(guī)格，以便檢修更換。一般直徑取100~600mm，常用200~300mm。為便于清灰，濾袋可做成上口小下口大的形式。濾袋

44、長度對除塵效率和壓力損失無影響，一般取3~5m。太短則占地面積太大，過長則增加除塵器的高度，檢修不方便。實踐證明，濾袋長度較大時，當(dāng)除塵器停車后，濾袋容易自行收縮，從而可提高濾袋自行清灰的能力。</p><p>　　因此，結(jié)合實際情況可取D=350mm，L=7m。由式(2-10)可得</p><p><b>　　取200</b></p><p>

45、;　　且 L/D=20 在10~25之間，滿足要求。</p><p>　　將n=200帶入公式，得S′=1539m2，過濾速度v′=0.0421m/s=2.53m/min。</p><p>　　(6) 濾袋的排列和間距</p><p>　　濾袋的排列有三角形排列和正方形排列。三角形排列占地面積小，但檢修不便，對空氣流通也不利，不常采用。正方形排列較常

46、采用。</p><p>　　為了便于安裝和檢修，當(dāng)濾袋較多時，可將濾袋分成若干組，最多可由6列組成一組，每組內(nèi)相鄰兩濾袋之間的凈距一般取50~70mm，每組之間留有400mm寬的檢修人行道，邊排濾袋和殼體距離也應(yīng)留有200mm寬的檢修人行道。如對簡易清灰的袋式除塵器，這種距離一般取600~800mm.。</p><p>　　結(jié)合實際情況，袋式除塵器可設(shè)兩組，每組的袋數(shù)為100(10

47、5;10)只，每只濾袋間隔為60mm。每組之間留有600mm寬的人行道，邊排濾袋和殼體距離留有400mm寬的檢修人行道。所以，該袋式除塵器的平面尺寸為：長9480mm，即9.48m；寬4840mm，即4.84m。</p><p><b>　　(7) 阻力的確定</b></p><p>　　袋式除塵器的阻力由3部分組成：①設(shè)備本體結(jié)構(gòu)的阻力指氣體從除塵器入口，至除塵器出

48、口產(chǎn)生的阻力；②濾袋的阻力，指未濾粉塵時濾料的阻力，約50~150Pa；③濾袋表面粉塵層的阻力，粉塵層的阻力約為干凈濾布阻力的5~10倍。脈沖噴吹袋式除塵器的阻力一般為800~1500Pa，取△P=1000Pa。</p><p><b>　　(8) 灰斗的設(shè)計</b></p><p>　　灰斗的錐角取30°，取高度h=2m，底部長l=1m，寬b=0.5m。則

49、袋式除塵器的高度為H=2m+7m+1m=10m（緩沖高度為1m）。</p><p>　　(9) 除塵效率的計算</p><p>　　除塵器的進口煙塵濃度為C。=2857mg/m3，二類區(qū)的煙氣濃度排放標(biāo)準(zhǔn)為C=200mg/m3，所以要求達到的除塵效率為</p><p><b>　　(2-11)</b></p><p>　

50、　5 濕式氨法脫硫系統(tǒng)及其設(shè)計</p><p>　　根據(jù)吸收夜再生方法不同，濕式氨法煙氣脫硫可分為氨—酸法，氨—亞硫酸銨法和氨—硫氨法。在氨法的這些脫硫方法中，其吸收原理和過程是相同的。本設(shè)計采用最常用的氨—酸法。</p><p><b>　　5.1 脫硫原理</b></p><p>　　氨法吸收是將氨水通入吸收塔內(nèi)，使其與含有SO2的廢氣

51、接觸，其主要反應(yīng)為</p><p>　　NH3+H2O+SO2→NH4HSO3 (5-1)</p><p>　　2NH3+H2O+SO2→(NH4)2SO3 (5-2)</p><p>　　(NH4)2SO3+H2O+SO2→2NH4HSO3 (5-3)</

52、p><p>　　在吸收過程中所生成的酸式鹽NH4HSO3對SO2不具有吸附能力，隨著吸收過程的進行，循環(huán)液中NH4HSO3增多，吸收液吸收能力下降。此時，需要向溶液中補充氨，使部分NH4HSO3轉(zhuǎn)變?yōu)?NH4)2SO3，以保持吸收液的吸收能力。</p><p>　　NH4HSO3+NH3→(NH4)2SO3 (5-4)</p><p>

53、　　當(dāng)處理廢氣中含有O2或SO3時，如電廠煙道排氣，可能發(fā)生如下副反應(yīng)。</p><p>　　2(NH4)2SO3+O2→2(NH4)2SO4 (5-5)</p><p>　　2(NH4)2SO3+H2O+SO3→(NH4)2SO4+2NH4HSO3 (5-6)</p><p><b>　　5.2 工藝流程&

54、lt;/b></p><p>　　氨—酸法是治理低濃度SO2的一種很有效的方法，它具有工藝成熟、方法可靠、操作方便、設(shè)備簡單等優(yōu)點。氨—酸法是將吸收SO2后的吸收液用酸分解的方法。酸解用酸可采用硫酸、硝酸和磷酸，但實際中應(yīng)用最多的是硫酸。</p><p>　　典型的氨—酸法的吸收工藝分為三個過程，即SO2吸收、吸收液的酸解和過量酸的中和。</p><p>　　

55、圖5-1 氨—酸法工藝流程</p><p>　　1—吸收塔；2—循環(huán)槽；3—循環(huán)泵；4—母液高位槽；5—硫酸高位槽；</p><p>　　6—混合槽；7—分解塔；8—中和槽；9—硫酸母液泵</p><p>　　含有SO2的廢氣從吸收塔的底部進入，循環(huán)液從塔頂進入與SO2逆流進行傳熱和傳質(zhì)。凈化后的尾氣從塔頂排空，吸收液在循環(huán)槽中補充氨和水，以維持堿度并在吸收過程中

56、循環(huán)使用。當(dāng)(NH4)2SO3-NH4HSO3達到一定的濃度比時，將其部分吸收液送至混合槽，在此與高濃度的硫酸混合進行酸解，從中分解出SO2用來制酸。酸解后的液體在中和槽中用氨中和過量的酸。采用氨作中和劑是為了使中和產(chǎn)物與酸解產(chǎn)物一致。中和后得到的硫酸銨溶液送去生產(chǎn)硫酸銨肥料。</p><p>　　為了使酸解反應(yīng)進行完全，需用大于理論值的過量酸，一般用酸量大于理論值的30%~50%，酸解反應(yīng)如下。</p&g

57、t;<p>　　(NH4)2SO3+H2SO4→(NH4)2SO4+H2O+SO2 (5-7)</p><p>　　2NH4HSO3+H2SO4→(NH4)2SO4+2H2O+2SO2 (5-8)</p><p>　　在酸解反應(yīng)中，為了使反應(yīng)進行得完全，使用了過量的酸，為此需對多余的酸進行中和，中和劑仍然用氨，中和反應(yīng)如下[6]。

58、</p><p>　　H2SO4+2NH3→(NH4)2SO4 (5-9)</p><p>　　5.3 影響脫硫效率的主要因素</p><p>　　(1) 漿液的pH值 漿液的pH值是影響脫硫效率的一個重要因素。一方面，pH值高，SO2的吸收速度就快，但是系統(tǒng)設(shè)備結(jié)垢嚴(yán)重；pH值低，SO2的吸收速度就會下降。另一方面，

59、pH值對吸收劑有著重要的影響。</p><p>　　(2) 液氣比 液氣比除了對吸收推動力存在影響外，對吸收設(shè)備的持液量也有影響。增大液氣比對吸收有利，但在實際操作中應(yīng)根據(jù)設(shè)備的運行情況決定吸收塔的液氣比，一般為8~25L/m3。大液氣比條件下維持操作的運行費用很大，因此應(yīng)尋找降低液氣比的途徑。</p><p>　　(3) 吸收溫度 吸收溫度低，有利于吸收，但溫度過低時，反應(yīng)速率降低

60、。因此，吸收溫度不是一個獨立可變的因素，它取決于進氣的濕球溫度。</p><p>　　(4) 煙氣的流速 煙氣流速對脫硫效率的影響較為復(fù)雜。一方面，隨氣速的增大，氣液相對運動速度增大，傳質(zhì)系數(shù)提高，脫硫效率就可能提高，同時還有利于降低設(shè)備投資。但另一方面，氣速增大，氣液接觸時間縮短，脫硫效率就有可能降低，并受除霧要求的制約。經(jīng)實測，當(dāng)氣速在2.44~3.66m/s之間逐漸增大時，隨氣速的增大，脫硫效率下降；但

61、當(dāng)氣速在3.66~24.57m/s之間逐漸增大時，脫硫效率幾乎與氣速的變化無關(guān)。</p><p>　　(5) 吸收器的持液量 吸收器的持液量影響吸收器內(nèi)SO2所接觸到的吸收劑的表面積。持液量越大，氣液接觸的表面積越大。它受氣體流速、液體流速、液氣比等多種因素影響。</p><p>　　(6) 吸收液的濃度 脫硫率隨吸收液濃度的增加而增加，但增加幅度越來越小。這是因為當(dāng)吸收液濃度較小

62、時，反應(yīng)受氣相阻力和液相阻力共同控制，隨著吸收液濃度的增加，液相阻力減小，總反應(yīng)速率加快，脫硫率增加較大。當(dāng)吸收液濃度較大時，溶解阻力較小，反應(yīng)受氣相阻力控制。因而此時，吸收液濃度的增加，使液相阻力減少，但使總吸收速率增加不多，固脫硫率亦增加不多。</p><p>　　吸收液濃度的選擇應(yīng)選合適，因為過高的吸收液濃度易產(chǎn)生堵塞、磨損和結(jié)垢；但吸收液濃度較低時，脫硫率較低且pH值不易控制。</p>&l

63、t;p>　　5.4 濕式氨法脫硫系統(tǒng)的設(shè)計計算</p><p>　　吸收塔是煙氣脫硫系統(tǒng)的核心裝置，要求有持液量大、氣液相間的相對速度高、氣液接觸面積大、內(nèi)部構(gòu)件少、壓力降小等特點。目前較常用的吸收塔主要有噴淋塔、填料塔、噴射鼓泡塔和道爾頓型塔四類。其中，噴淋塔是濕法脫硫工藝的主流塔型。本設(shè)計即采用噴淋塔。</p><p>　　5.4.1 吸收塔內(nèi)流量的確定</p>

64、<p><b>　　吸收塔內(nèi)的流量為</b></p><p>　　5.4.2 吸收塔直徑的計算</p><p>　　吸收塔直徑可由吸收塔出口煙氣實際體積流量和煙氣流速確定，直徑可由下式計算。</p><p><b>　　(5-10)</b></p><p>　　取D′=5.3m=530

65、0mm</p><p>　　式中，QV—吸收塔內(nèi)煙氣流量，m3/s；</p><p>　　v—吸收塔內(nèi)煙氣流速，m/s，一般取1~5m/s，本設(shè)計取v=3m/s。</p><p>　　5.4.3 吸收塔高度的計算</p><p>　　吸收塔可看做由三部分組成，分別為吸收區(qū)、除霧區(qū)和漿池。</p><p><b&

66、gt;　　(1) 吸收區(qū)設(shè)計</b></p><p>　　吸收區(qū)高度一般指煙氣進口水平中心線到噴淋層中心線的距離，根據(jù)吸收塔高度參考表5-1，噴淋塔噴氣液反應(yīng)時間一般為3~5s，取t=3s，則噴淋塔的吸收區(qū)高度為：</p><p><b>　　(5-11)</b></p><p>　　吸收區(qū)一般設(shè)置3~6個噴淋層，每個噴淋層都裝有多

67、個霧化噴嘴，噴淋覆蓋率達200%~300%[7](噴淋覆蓋率指噴淋層覆蓋的重疊度，由噴淋覆蓋高度、噴淋角來確定，噴淋覆蓋高度典型值取為1m)。本設(shè)計中設(shè)置5個噴淋層，噴淋層間距（兩噴淋層中心線間的距離）一般為1.2~2m，為了便于檢修和維修，本設(shè)計的層間距設(shè)為1.6m，入口煙道到第一層噴淋層的距離一般為2~3.5m，本設(shè)計取為2.6m。</p><p>　　表5-1 吸收塔吸收區(qū)高度參考表[8]</p&g

68、t;<p><b>　　(2) 除霧區(qū)設(shè)計</b></p><p>　　除霧器用來分離煙氣所攜帶的液滴，在吸收塔中，由上下兩極除霧器(水平或菱形)及沖水系統(tǒng)(包括管道、閥門和噴嘴等)構(gòu)成。濕法煙氣脫硫系統(tǒng)一般采用折流板和旋流板除霧器，為了適應(yīng)塔內(nèi)較高的煙氣流速，達到較高的除霧效率，本設(shè)計選用折流板除霧器中的屋頂式除霧器，最后一層噴淋層到除霧器的距離為1.3m，除霧器的高度為2.

69、4m，除霧器到吸收煙道出口的距離為0.5m，則除霧器的總高度為h2=2.4×2+1.3+0.5=6.6m。</p><p><b>　　(3) 漿池設(shè)計</b></p><p>　　漿池容量V1按液氣比漿液停留時間t1確定：</p><p><b>　　(5-12)</b></p><p>

70、;　　式中，L/G—液氣比，一般為15~25L/m3，本設(shè)計取18L/m3；</p><p>　　QS—標(biāo)況下的煙氣量，m3/s；</p><p>　　t1—漿液停留時間，一般為4~8min，本設(shè)計取5min。</p><p>　　選取漿池直徑等于吸收塔直徑即D1=D′=5.3m，然后再根據(jù)V1計算漿池高度： (5-1

71、3)</p><p>　　式中，h3—漿池高度，m；</p><p>　　V1—漿池容積，m2；</p><p>　　D1—漿池直徑，m。</p><p>　　(4) 吸收塔煙氣口高度設(shè)計</p><p>　　根據(jù)工藝要求，進出口流速(一般為12m/s~30m/s)確定進出口面積，一般希望進氣在塔內(nèi)能夠分布均勻，且煙道

72、呈正方形，故高度尺寸取得較小，但寬度不宜過大，否則影響穩(wěn)定性。因此取進口煙氣流速v。為25m/s，則吸收塔煙氣口高度為</p><p><b>　　(5-14)</b></p><p>　　凈化煙氣進出口煙道高度與進口煙氣口高度相同。</p><p><b>　　(5) 噴淋塔高度</b></p><p

73、><b>　　噴淋塔高度為：</b></p><p><b>　　(5-15)</b></p><p>　　5.4.4 脫硫效率的計算</p><p>　　脫硫系統(tǒng)的進口二氧化硫濃度為5911mg/m3，二類區(qū)二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn)為900 mg/m3，故該脫硫系統(tǒng)要求達到的脫硫效率為</p><p&

74、gt;<b>　　(5-16)</b></p><p>　　6 煙囪及管道系統(tǒng)的設(shè)計</p><p>　　6.1 煙囪的設(shè)計計算</p><p>　　增加排放高度可以減少地面空氣污染物濃度。目前，高煙囪排放仍是減輕地面污染的一項重要措施。在設(shè)計煙囪有效高度時，必須保證地面最大落地濃度不能超過當(dāng)?shù)匾?guī)定的最大允許濃度或大氣質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)。</p

75、><p>　　取當(dāng)?shù)貧鉁貫?0℃，大氣壓為978.4hPa。</p><p>　　(1) 煙囪直徑的計算</p><p><b>　　煙氣的實際流量</b></p><p><b>　　(6-1)</b></p><p>　　煙氣在煙囪內(nèi)的流速一般為20~30m/s，取為v=20

76、m/s，則煙囪的平均直徑為</p><p><b>　　(6-2)</b></p><p>　　(2) 煙囪幾何高度的計算</p><p>　　本設(shè)計的鍋爐的耗煤量為23t/h，根據(jù)表6-1中鍋爐總?cè)萘颗c煙囪最低允許高度的關(guān)系，取煙囪幾何高度為HS=45m。</p><p>　　表6-1 燃煤、燃油鍋爐房煙囪最低允許高

77、度</p><p>　　(3) 煙氣抬升高度的計算</p><p><b>　?、?煙氣釋放熱計算</b></p><p><b>　　(6-3)</b></p><p>　　式中，QH—煙氣熱釋放量，kW；</p><p>　　Pa—大氣壓力，取臨近氣象站年平均值，978.

78、4hPa；</p><p>　　QV—實際排煙量，m3/s；</p><p>　　TS—煙囪出口處的煙氣溫度，433.15K；</p><p>　　Ta—環(huán)境大氣溫度，293.15K。</p><p>　　② 煙氣抬升高度計算</p><p>　　因為QH≥2100kW，且TS-Ta=140K≥35K，所以煙氣抬升高度

79、由下式計算：</p><p><b>　　(6-4)</b></p><p>　　式中，n。、n1、n2—系數(shù)，按表6-2選?。?lt;/p><p>　　HS—煙囪幾何高度，m；</p><p>　　—煙囪出口處的平均風(fēng)速，取4.0m/s。</p><p>　　由表6-2可知，n。=0.292，n1=

80、0.6，n2=0.4，所以煙氣抬升高度為</p><p>　　煙囪的有效高度H=HS+△H=45+92.8=137.8m。</p><p>　　表6-2 系數(shù)n。、n1、n2的值[9]</p><p>　　(4) 煙囪阻力計算</p><p>　　煙囪阻力可按下式計算：</p><p><b>　　(6-5

81、)</b></p><p>　　式中，—摩擦阻力系數(shù)，無量綱，本設(shè)計取0.02；</p><p>　　v—煙氣在煙囪內(nèi)的流速，m/s；</p><p>　　—煙氣密度，本設(shè)計取1.46kg/m3；</p><p><b>　　—煙囪高度，m；</b></p><p><b>

82、　　d—煙囪直徑，m。</b></p><p>　　(5) 煙囪高度校核</p><p>　　假設(shè)吸收塔的吸收效率為92%，二氧化硫的初始濃度為5911mg/m3，可得排放煙氣中二氧化硫的濃度為：</p><p><b>　　(6-6)</b></p><p>　　二氧化硫的排放速率為：</p>

83、<p><b>　　(6-7)</b></p><p><b>　　用下式校核：</b></p><p><b>　　(6-8)</b></p><p>　　式中，—二氧化硫地面最大濃度，mg/m3；</p><p>　　H—煙囪的有效高度，m；</p>

84、<p>　　—為一個常數(shù)，一般在0.5~1，本設(shè)計取0.7。</p><p>　　查得國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)時平均二氧化硫的濃度為0.15mg/m3，而<0.15mg/m3，所以設(shè)計符合要求。</p><p>　　6.2 管道系統(tǒng)的設(shè)計計算</p><p>　　污染氣體通過集氣罩經(jīng)過管道進入廢氣處理裝置，再從處理裝置進入風(fēng)機（也可以先經(jīng)過風(fēng)機

85、，后到處理裝置）。有五種常用的基本類型的管道：水冷卻管、內(nèi)襯耐火材料管、不銹鋼管、碳鋼管及塑料管。水冷卻管和內(nèi)襯耐火材料管常常用于氣溫高于800℃的情況；當(dāng)氣溫在600~800℃時，用不銹鋼管道比較經(jīng)濟；而碳鋼管道則適用于那些溫度低于600℃且廢氣又是非腐蝕性氣體的情況。若氣體是腐蝕性的，則低于600℃也需用不銹鋼；塑料管適用于常溫下腐蝕性氣體。選擇管道的材料并不是唯一的，根據(jù)具體情況的不同來選擇合適材料的管道是設(shè)計中很重要的一環(huán)。管道

86、有時也可以作為冷卻熱氣體的熱交換器使用，如當(dāng)高溫?zé)煔庠谕ㄟ^一段金屬管道時的溫度降要比通過非金屬管道時大得多。</p><p>　　6.2.1 管徑計算</p><p>　　本設(shè)計的管道采用圓形薄鋼管，鍋爐煙氣流速一般為10~15m/s，取為15m/s。則管道直徑為</p><p>　　取為d=2400mm (6-9)</p>&

87、lt;p>　　代入公式，則實際煙氣流速v′=14.34m/s。</p><p>　　6.2.2 摩擦阻力損失計算</p><p>　　摩擦壓力損失又稱沿程壓力損失，它與管道內(nèi)的流速及管壁的粗糙度有關(guān)。通常用下式計算：</p><p><b>　　(6-10)</b></p><p>　　式中，—摩擦阻力系數(shù)，無量

88、綱，本設(shè)計取0.02；</p><p>　　L—管道總長度，本設(shè)計為380m；</p><p><b>　　d—管道直徑，m；</b></p><p>　　—煙氣密度，本設(shè)計取1.46kg/m3；</p><p>　　v—煙氣流速，m/s。</p><p>　　6.2.3 局部阻力損失計算<

89、;/p><p>　　局部壓力損失可按下式計算：</p><p><b>　　(6-11)</b></p><p>　　式中，n—90°彎頭的個數(shù)；</p><p>　　—阻力系數(shù)，煙氣管道一般采用二中節(jié)二端節(jié)90°彎頭，其阻力系數(shù)為0.25。</p><p>　　6.2.4 總阻

90、力計算</p><p><b>　　管道系統(tǒng)的總阻力為</b></p><p><b>　　(6-12)</b></p><p>　　6.3 風(fēng)機和電動機的選型</p><p>　　6.3.1 風(fēng)機的分類</p><p>　　風(fēng)機是為廢氣（或空氣）提供通過集氣罩、管道、污

91、染控制以及其他必要設(shè)備（如廢氣冷卻器等）所需的能量。風(fēng)機的分類如下：</p><p>　　(1) 根據(jù)風(fēng)機在規(guī)定轉(zhuǎn)速下所產(chǎn)生壓力的大小</p><p>　　根據(jù)風(fēng)機在規(guī)定轉(zhuǎn)速下所產(chǎn)生壓力的大小，可分成低壓、中壓和高壓風(fēng)機?？倝毫υ?000Pa一下為低壓風(fēng)機，在1000~3000Pa之間為中壓風(fēng)機，大于3000Pa為高壓風(fēng)機。一般應(yīng)用于除塵系統(tǒng)中大多是中、高壓風(fēng)機。</p>&

92、lt;p>　　(2) 根據(jù)風(fēng)機的作用原理</p><p>　　根據(jù)風(fēng)機的作用原理，風(fēng)機可分為離心式、軸流式和貫流式三種。</p><p>　　(3) 根據(jù)風(fēng)機的用途</p><p>　　根據(jù)風(fēng)機的用途，風(fēng)機可分為排塵風(fēng)機、煤粉風(fēng)機、防腐風(fēng)機、工業(yè)爐風(fēng)機、引風(fēng)機等。</p><p>　　6.3.2 風(fēng)機的選擇計算</p>

93、<p><b>　　(1) 通風(fēng)機風(fēng)量</b></p><p><b>　　(6-13)</b></p><p>　　式中，K1—管道系統(tǒng)漏風(fēng)所附加的安全系數(shù)，一般為1.1；</p><p>　　QS—管道計算的總風(fēng)量，m3/s。</p><p><b>　　(2) 通風(fēng)機風(fēng)壓&

94、lt;/b></p><p><b>　　(6-14)</b></p><p>　　式中，—管道系統(tǒng)的總阻力，Pa；</p><p>　　—除塵器的壓力損失，Pa；</p><p>　　K2—管道系統(tǒng)總阻力損失的附加安全系數(shù)，一般為1.1~1.15，此處取1.1；</p><p>　　K3—

95、由于風(fēng)機產(chǎn)品的技術(shù)條件和質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)允許風(fēng)機的實際性能比產(chǎn)品樣本低而附加的系數(shù)，K3=1.08。</p><p>　　結(jié)合通風(fēng)機風(fēng)壓及總風(fēng)量，選用G4-73-11NO.20D鍋爐通風(fēng)機，其性能參數(shù)見表6-3所示。</p><p>　　表6-3 G4-73-11鍋爐通風(fēng)機性能</p><p><b>　　(3) 電動機功率</b></p>

96、;<p>　　風(fēng)機所需電動機的功率按下式計算：</p><p><b>　　(6-15)</b></p><p>　　式中，N—風(fēng)機配用電動機的功率，kW；</p><p>　　Qf—風(fēng)機的風(fēng)量，m3/h；</p><p>　　pf—風(fēng)機的風(fēng)壓，Pa；</p><p>　　—風(fēng)機運行

97、時的效率，一般為0.5~0.7，此處取0.7；</p><p>　　—機械傳動效率，電機直聯(lián)傳動取1.00；</p><p>　　K—電動機軸功率安全系數(shù)，此處取1.05。</p><p>　　N<500kW，配套電動機滿足要求。</p><p><b>　　7 凈化性能分析</b></p><

98、;p><b>　　7.1 排放濃度</b></p><p>　　二類區(qū)的煙塵濃度排放標(biāo)準(zhǔn)為200mg/m3；二氧化硫排放標(biāo)準(zhǔn)為900mg/3。（標(biāo)況下）</p><p>　　(1) 二氧化硫的排放濃度</p><p>　　設(shè)脫硫效率為92%，則經(jīng)脫硫后的二氧化硫的排放濃度為</p><p><b>　　

99、(7-1)</b></p><p><b>　　滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。</b></p><p>　　(2) 煙塵排放濃度</p><p>　　設(shè)除塵效率為95%，則經(jīng)除塵后的煙塵的排放濃度為</p><p><b>　　(7-2)</b></p><p><b>

100、;　　滿足排放標(biāo)準(zhǔn)。</b></p><p><b>　　7.2 排放速率</b></p><p>　　二類區(qū)中，當(dāng)煙囪高度為137.8m時，二氧化硫的最高允許排放速率為200kg/h；煙塵的最高允許排放速率為100kg/h。（標(biāo)況）</p><p>　　(1) 二氧化硫的排放速率</p><p>　　設(shè)脫

101、硫效率為92%，由式(7-1)可知二氧化硫的排放濃度為473mg/m3。則二氧化硫的排放速率為</p><p><b>　　(7-3)</b></p><p><b>　　滿足排放要求。</b></p><p>　　(2) 煙塵的排放速率</p><p>　　設(shè)除塵效率為95%，由式(7-2)可知經(jīng)

102、除塵后的煙塵排放濃度為143 mg/m3。則煙塵的排放速率為</p><p><b>　　(7-4)</b></p><p><b>　　滿足排放要求。</b></p><p><b>　　7.3 落地濃度</b></p><p>　　國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的日平均二氧

103、化硫的濃度為0.15mg/m3，日平均總懸浮顆粒物濃度為0.3mg/m3。</p><p>　　(1) 二氧化硫的地面最大濃度</p><p>　　由式(7-3)知，二氧化硫的排放速率為0.0307kg/s，并且由式(6-8)可得二氧化硫的地面最大濃度為</p><p><b>　　(7-5)</b></p><p>&

104、lt;b>　　滿足排放要求。</b></p><p>　　(2) 煙塵的地面最大濃度</p><p>　　由式(7-4)知，煙塵的排放速率為0.00927kg/s，并且由式(6-8)可得煙塵的地面最大濃度為</p><p><b>　　(7-6)</b></p><p><b>　　滿足排放要

105、求。</b></p><p><b>　　7.4 總排放量</b></p><p>　　一年以300天，每天16小時計算。</p><p>　　(1) 二氧化硫的總排放量</p><p>　　二氧化硫每年的允許排放量為</p><p><b>　　(7-7)</b>

106、;</p><p>　　二氧化硫每年的實際排放量為</p><p>　　滿足排放要求，可向當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門申請540t的二氧化硫排放量。</p><p>　　(2) 煙塵的總排放量</p><p>　　煙塵每年的允許排放量為</p><p><b>　　(7-8)</b></p><

107、;p>　　煙塵每年的實際排放量為</p><p>　　滿足排放要求，可向當(dāng)?shù)丨h(huán)保部門申請170t的煙塵排放量。</p><p><b>　　結(jié)束語</b></p><p>　　通過這兩周的大氣污染課程設(shè)計，我了解到了工業(yè)上煙氣脫硫除塵系統(tǒng)設(shè)計的一般步驟與方法，為以后參加工程設(shè)計奠定了基礎(chǔ)。在設(shè)計的過程中，不僅鞏固了這門課中學(xué)到的知識，我更

108、學(xué)會了如何將其應(yīng)用于實際中，對這門課也有了更深的理解。在設(shè)計的過程中，我也學(xué)會了如何全面思考，有步驟、有條理地完成每一步的設(shè)計，如何從整體把握局部，局部體現(xiàn)整體，學(xué)會并熟練了如何從大量書籍中提取對自己有用的信息。但設(shè)計中的很多地方考慮不夠周全，數(shù)據(jù)、公式也欠斟酌，以后我會更加努力，吸取這次的經(jīng)驗教訓(xùn)，力求做得更好。</p><p>　　最后感謝所有在設(shè)計過程中為我提供幫助和指導(dǎo)的老師、同學(xué)們！</p>

109、<p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1] 吳忠標(biāo).實用環(huán)境工程手冊-大氣污染控制工程[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001:1~2</p><p>　　[2] 熊振湖，費學(xué)寧，池勇志.大氣污染防治技術(shù)及工程應(yīng)用[M].北京：機械工業(yè)出版社，2003:7</p><p>　　[3] 吳忠標(biāo).大氣污染控制工程[

110、M].北京：科學(xué)出版社，2002:21~22</p><p>　　[4] 方德明，陳冰冰.大氣污染控制技術(shù)及設(shè)備[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005:96~97</p><p>　　[5] 張殿印，王純.除塵工程設(shè)計手冊[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003：138~139</p><p>　　[6] 何爭光.大氣污染控制工程及應(yīng)用實例[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社

111、，2004:187~190</p><p>　　[7] 鐘秦.燃煤煙氣脫硝技術(shù)及工程實例[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[8] 孫琦明.濕法脫硫工藝吸收塔及塔內(nèi)件的設(shè)計選型[J].中國環(huán)保產(chǎn)業(yè).2007.(4)：18~22</p><p>　　[9] 郝吉明，馬廣大，王書肖.大氣污染控制工程（第三版）[M].北京：高度教育出版社，2010