2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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1、<p><b>  目 錄</b></p><p>  摘 要錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。I</p><p>  ABSTRACT錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。II</p><p><b>  1 緒論1</b></p><p><b>  1.1 概述1</b></

2、p><p>  1.1.1 乙酸的工業(yè)現(xiàn)狀1</p><p>  1.2 工藝技術(shù)的比較與選擇2</p><p>  1.3 原料及產(chǎn)品規(guī)格2</p><p>  1.4 三廢處理2</p><p>  1.4.1 廢氣處理2</p><p>  1.4.2 廢水處理2&l

3、t;/p><p>  1.5 確定方案3</p><p>  1.5.1 設(shè)計(jì)依據(jù)3</p><p>  1.5.2 設(shè)計(jì)方法3</p><p>  1.5.3 設(shè)計(jì)流程3</p><p>  1.6 操作條件的確定4</p><p>  1.6.1 塔板類型的選取4<

4、/p><p>  1.6.2 進(jìn)料狀態(tài)4</p><p>  1.6.3 加熱方式的選擇4</p><p>  2 精餾塔的工藝計(jì)算5</p><p>  2.1 物性數(shù)據(jù)5</p><p>  2.1.1 粗醋酸中各組分的物理性質(zhì)5</p><p>  2.1.2醋酸水溶液氣-液

5、平衡關(guān)系表5</p><p>  2.1.3水和醋酸的安托尼常數(shù) 5</p><p>  2.2 物料平衡6</p><p>  2.3氧化塔物料衡算6</p><p>  2.4 蒸發(fā)器物料衡算9</p><p>  2.5精餾塔T101物料衡算10</p><p>  2.5.

6、1原料液及塔頂,塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量10</p><p>  2.5.2物料衡算10</p><p>  2.5.3塔頂,進(jìn)料和塔釜溫度的計(jì)算10</p><p>  2.5.4平均相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算11</p><p>  2.5.5最小回流比的計(jì)算和適宜回流比的確定及11</p><p>  2.5.6最

7、小理論塔板數(shù)確定12</p><p>  2.5.7全塔理論塔板數(shù)12</p><p>  2.5.8實(shí)際塔板數(shù)和進(jìn)料位置12</p><p>  2.6精餾塔T102的物料衡算13</p><p>  2.7 醋酸回收塔物料衡算 13</p><p>  3 精餾塔主要尺寸計(jì)算15</p>

8、<p>  3.1精餾塔T101設(shè)備計(jì)算15</p><p>  3.1.1操作壓強(qiáng)15</p><p>  3.1.2操作溫度15</p><p>  3.1.3平均分子量15</p><p>  3.1.4平均密度(參考《化工原理上冊(cè)附錄圖7》)16</p><p>  3.1.5表面張力的計(jì)算

9、(參考《化工原理上冊(cè)附錄圖7》)18</p><p>  3.2精餾塔T101主要尺寸計(jì)算18</p><p>  3.2.1流量的計(jì)算18</p><p>  3.2.2塔徑的計(jì)算19</p><p>  3.2.3塔板結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)20</p><p>  3.2.4塔板流體力學(xué)驗(yàn)算23</p>

10、<p>  3.2.5塔板負(fù)荷性能圖27</p><p>  3.2.5塔的高度計(jì)算33</p><p>  4 熱量衡算36</p><p><b>  4.1.數(shù)據(jù)36</b></p><p>  4.2冷凝器的熱負(fù)荷36</p><p>  4.3冷卻水消耗量38

11、</p><p>  4.4加熱器熱負(fù)荷及全塔熱量衡算38</p><p>  5 主要設(shè)備設(shè)計(jì)和選型40</p><p>  5.1接管的設(shè)計(jì)40</p><p>  5.1.1進(jìn)料管40</p><p>  5.1.2回流管40</p><p>  5.1.3釜液出口管40&l

12、t;/p><p>  5.1.4塔頂蒸汽管41</p><p>  5.1.5加熱蒸汽管41</p><p>  5.2冷凝器的選型42</p><p>  6.結(jié)論錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。43</p><p><b>  參考文獻(xiàn)4344</b></p><p><

13、b>  附 錄4445</b></p><p><b>  附錄14445</b></p><p>  (1)英文字母:4445</p><p> ?。?)希臘字母:45</p><p> ?。?)下標(biāo):4546</p><p>  (4)上標(biāo):4546</p

14、><p><b>  附錄24546</b></p><p>  謝 辭錯(cuò)誤!未定義書(shū)簽。47</p><p><b>  1 緒論</b></p><p><b>  1.1 概述</b></p><p>  乙酸又稱醋酸,分子量為60.05。,

15、是無(wú)色透明帶有刺激性氣味的液體,是重要的有機(jī)酸之一 。乙酸是相當(dāng)弱的一種鹽基酸,與多種金屬能生成鹽類;乙酸的水溶液一般有很強(qiáng)的腐蝕性,純的乙酸電導(dǎo)率很低,但加入少量的硫酸后,通電流時(shí)乙酸就分解為一氧化碳,二氧化碳和氧;乙酸分子結(jié)構(gòu)中的羧基和烷基,能與鹵素,氨,醇等發(fā)生多種化學(xué)反應(yīng),構(gòu)成了乙酸在化學(xué)工業(yè)中的廣泛用途。乙酸可以用來(lái)制取乙酸乙烯,乙酸纖維素,乙酸酯類溶劑,氯乙酸和乙酸鹽類等等。還可以作為織物整理劑,用于制藥工業(yè)。</p&

16、gt;<p>  我國(guó)醋酸產(chǎn)量不足說(shuō)明我國(guó)醋酸需求增長(zhǎng)速度較快,也說(shuō)明國(guó)內(nèi)醋酸工業(yè)整體水平較差,受到國(guó)外規(guī)?;b置產(chǎn)品的沖擊日趨嚴(yán)重。我國(guó)不僅大量進(jìn)口醋酸,而且醋酸下游產(chǎn)品呈現(xiàn)快速發(fā)展態(tài)勢(shì),為醋酸產(chǎn)品的發(fā)展提供了廣闊的市場(chǎng)前景。未來(lái)10年間,我國(guó)醋酸需求的平均增長(zhǎng)率達(dá)5.7%,2006年我國(guó)需求量達(dá)到1450kt,2010年需求量達(dá)到1880kt。這對(duì)我國(guó)醋酸的研究有著重大意義。</p><p> 

17、 目前國(guó)內(nèi)外乙酸的生產(chǎn)工藝都比較成熟,本設(shè)計(jì)主要針對(duì)乙酸生產(chǎn)的分離工段進(jìn)行研究。精餾塔設(shè)備作為汽一液和液一液之間進(jìn)行傳質(zhì)與傳熱的重要設(shè)備,廣泛應(yīng)用于煉油、石油化工、精細(xì)化工、化肥、農(nóng)藥、醫(yī)藥、環(huán)保等行業(yè)的物系分離,涉及蒸(精)餾、吸收、解吸、汽提、萃取等化工單元操作。是化工、煉油生產(chǎn)裝置中最重要的設(shè)備之一,塔設(shè)備的性能對(duì)于整個(gè)裝置和企業(yè)的生產(chǎn)能力、產(chǎn)品質(zhì)量、消耗額定以及三廢和環(huán)保等各方面都有重大影響。</p><p&

18、gt;  當(dāng)前工業(yè)上的大型蒸餾設(shè)備仍以板式塔為主,因?yàn)榘迨剿Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低廉、易于放大而且在設(shè)計(jì)與操作方面已具備了比較成熟的經(jīng)驗(yàn)。但板式塔與高效規(guī)整填料相比也有自身的缺點(diǎn):其通量較小、壓降較大、效率也較低,所以進(jìn)入90年代以來(lái),人們又開(kāi)始尋求板式塔的新突破。歐美各國(guó),尤其是美國(guó)的各大塔器生產(chǎn)商,研制、開(kāi)發(fā)出大批新型塔板。這些新型塔板既克服了以前的一些缺點(diǎn),同時(shí)又保留了以往普通塔板的優(yōu)點(diǎn),以更好適應(yīng)現(xiàn)在對(duì)于大直徑蒸餾設(shè)備大通量、高效率的

19、要求達(dá)到相際間傳質(zhì)與傳熱的目的。當(dāng)用這些新型高效塔板改造現(xiàn)有的篩板塔或浮閥塔時(shí),無(wú)論是從操作性能,還是從改造費(fèi)用上都顯示出廣泛的應(yīng)用前景。因此我們可以從塔板的性能:塔板效率、處理能力、操作彈性、壓降及抗堵性等幾方面來(lái)研究來(lái)提高精餾塔的性能,從而優(yōu)化塔設(shè)備,達(dá)到經(jīng)濟(jì)實(shí)用的目的。</p><p>  1.1.1 乙酸的工業(yè)現(xiàn)狀</p><p>  近年來(lái),世界乙酸需求年平均增長(zhǎng)率為6.9%,而

20、我國(guó)年均增長(zhǎng)率達(dá)到10%左右。目前我國(guó)乙酸生產(chǎn)企業(yè)有300多家,2008年生產(chǎn)能力約達(dá)250萬(wàn)t/a。乙酸工業(yè)經(jīng)過(guò)幾十年的發(fā)展,目前乙酸工業(yè)生產(chǎn)方法主要有乙醛氧化法,甲醇羰基氧化法,丁烷(輕油)液相氧化法,乙烯直接氧化法。 </p><p>  甲醇低壓液相碳化法由于原料低廉,操作條件緩和,乙酸產(chǎn)率高,質(zhì)量好且工藝簡(jiǎn)單等優(yōu)點(diǎn),是近年來(lái)發(fā)展最快的方法,據(jù)統(tǒng)計(jì),目前利用該工藝生產(chǎn)的裝置占世界總產(chǎn)能的60%以上,其次乙

21、烯乙醛法約占20%,輕烴氧化法約占10%,其它方法約占10%。</p><p>  1.2 工藝技術(shù)的比較與選擇</p><p>  按原料路線,乙醛氧化法分為乙醇-乙醛氧化法,乙炔-乙醛氧化法,乙烯-乙醛氧化法。乙醇-乙醛氧化法屬傳統(tǒng)方法,用該法生產(chǎn)1t乙酸耗糧食2t,成本高,規(guī)模小,該工藝生產(chǎn)路線在發(fā)達(dá)國(guó)家已經(jīng)被淘汰,在發(fā)展中國(guó)家仍有應(yīng)用,但最終隨著乙酸工藝技術(shù)的發(fā)展而取代。乙炔-乙

22、醛氧化法因?yàn)樾枰褂昧蛩峁鳛榇呋瘎?,存在?yán)重的汞污染,故該法在國(guó)外已經(jīng)被淘汰,國(guó)內(nèi)尚有2.5萬(wàn)t/a裝置能力,已處于半停產(chǎn)狀態(tài),不久也將會(huì)被淘汰。乙烯-乙醛氧化法在20世紀(jì)60年代發(fā)展迅速,但因?yàn)樵摲ㄋ玫淖匀毁Y源限于石油,其技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)不及用甲醇碳化工藝,國(guó)外利用該工藝建成的生產(chǎn)裝置已全部停產(chǎn),但在我國(guó)仍在應(yīng)用,因此該方法沒(méi)有得到更大發(fā)展。</p><p>  甲醇羰基化工藝,當(dāng)裝置規(guī)模向超大型發(fā)展時(shí)能顯示

23、其突出的經(jīng)濟(jì)性,一旦建廠,產(chǎn)量對(duì)市場(chǎng)的沖擊性很大,在市場(chǎng)需求十分巨大的地區(qū),甲醇羰基化工藝是首選目標(biāo)。該工藝有高壓法和低壓法兩種技術(shù)。本設(shè)計(jì)采用低壓法甲醇羰基化工藝,該工藝以碘化銠為催化劑,工藝反應(yīng)條件溫和,收率高,生產(chǎn)成本低。</p><p>  本設(shè)計(jì)引用乙醛氧化法生產(chǎn)工藝。乙醛氧化法在孟山都法商業(yè)生產(chǎn)之前,大部分的乙酸是由乙醛氧化制得。盡管不能與甲基羰基化相比,此法仍然是第二種工業(yè)制乙酸的方法。</p

24、><p>  1.3 原料及產(chǎn)品規(guī)格</p><p><b>  原料:乙醛</b></p><p>  乙醛含量≥99.5wt% 水含量≤0.5wt%</p><p>  產(chǎn)品規(guī)格:乙酸含量% ≥ 99wt%</p><p>  1.4 三廢處理</p><

25、;p>  1.4.1 廢氣處理</p><p>  廢氣中主要成分為一氧化碳,可直接焚燒或通過(guò)變壓吸附裝置回收一氧化碳后焚燒。經(jīng)處理后的廢氣符合國(guó)家現(xiàn)行排放標(biāo)準(zhǔn)。</p><p>  1.4.2 廢水處理</p><p>  間歇排放的少量廢水,這是設(shè)備、管道檢修時(shí)的沖洗液及地面沖洗水,這些含醋酸的廢水經(jīng)一級(jí)中和處理后,送廢水處理站,經(jīng)生化處理后達(dá)到排放標(biāo)

26、準(zhǔn)。 廢液量也很少,廢液中含有有機(jī)組分,主要含醋酸、丙酸,可送去綜合利用或送焚燒站焚燒。</p><p><b>  1.5 確定方案</b></p><p>  1.5.1 設(shè)計(jì)依據(jù)</p><p>  醋酸生產(chǎn)消耗定額見(jiàn)表1-1</p><p><b>  表1-1消耗定額</b>&

27、lt;/p><p>  本設(shè)計(jì)依據(jù)教科書(shū)實(shí)例,結(jié)合現(xiàn)在乙酸工業(yè)實(shí)際,提出設(shè)計(jì)要求,對(duì)通過(guò)分析做出理論計(jì)算,為工業(yè)設(shè)計(jì)人員提供理論上的設(shè)計(jì)依據(jù)。</p><p>  1.5.2 設(shè)計(jì)方法</p><p>  本設(shè)計(jì)在給定的已知條件下采用簡(jiǎn)捷計(jì)算法,設(shè)計(jì)出符合要求的篩板式連續(xù)精餾塔。</p><p>  1.5.3 設(shè)計(jì)流程</p>

28、<p>  本設(shè)計(jì)采用連續(xù)精餾,氧化液連續(xù)流入蒸發(fā)器1,在120度到125度氣化,醋酸錳和焦油狀高沸物雜質(zhì)則留存器底,定期清除。蒸發(fā)器1蒸出乙酸蒸汽,連續(xù)進(jìn)入脫低沸物塔2,該塔塔板數(shù)約50塊,在塔內(nèi)主要是將氧化液中低沸物如乙醛,甲酸,乙酸甲酯和水蒸出。塔頂裝有回流冷凝器3,自動(dòng)調(diào)節(jié)冷凝器的水量。未冷凝的氣體進(jìn)入乙酸回收系統(tǒng)。塔底的乙酸含有少量的高沸物和微量的低沸物。經(jīng)過(guò)調(diào)節(jié)后,以穩(wěn)定的流量連續(xù)地進(jìn)入脫高沸物塔。其塔頂也裝有回

29、流冷凝器3,自動(dòng)調(diào)節(jié)冷卻水的水量,以控制溫度。冷凝的乙酸,部分回流入塔,部分作為產(chǎn)品送往貯槽。該塔塔底脫出高沸點(diǎn)物。</p><p>  圖1-1 本設(shè)計(jì)的簡(jiǎn)易流程示意圖</p><p>  1.6 操作條件的確定</p><p>  1.6.1 塔板類型的選取</p><p>  由于粗醋酸的腐蝕性較強(qiáng),板式塔塔板更易被腐蝕,但隨著化學(xué)

30、工業(yè)不斷發(fā)展,新的耐腐蝕材料不斷研制成功,在醋酸生產(chǎn)中有的采用了板式塔。板式塔的生產(chǎn)能力高,在高壓下,板式塔的分離效率優(yōu)于填料塔,結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,造價(jià)低廉,易于操作。</p><p>  塔板的類型一般有泡罩塔,篩板塔,浮閥塔,斜孔塔等,本設(shè)計(jì)選取篩孔塔板,其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,造價(jià)低;板上液面落差小,氣體壓降低,生產(chǎn)能力較大;氣體分散均勻,傳質(zhì)效率較高。但其也有不足的地方,篩孔易堵塞,不宜處理易結(jié)焦和粘度大的物料。</p

31、><p>  1.6.2 進(jìn)料狀態(tài)</p><p>  采用泡點(diǎn)進(jìn)料,不僅對(duì)穩(wěn)定塔操作較為方便,且不受季節(jié)溫度影響。綜合考慮,本設(shè)計(jì)采用泡點(diǎn)進(jìn)料。泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí),基于恒摩爾流假定,精餾段和提鎦段上升蒸汽的摩爾流量相等,故精餾段和提鎦段塔徑相等,制造上較為方便。</p><p>  1.6.3 加熱方式的選擇</p><p>  間接蒸汽加熱是通過(guò)

32、加熱器使釜液部分汽化。上升蒸汽與回流下來(lái)的冷液進(jìn)行傳質(zhì),其優(yōu)點(diǎn)是使釜液部分汽化,維持原來(lái)的濃度,以減少理論塔板數(shù)。但其缺點(diǎn)只是增加了加熱裝置。本設(shè)計(jì)采用間接蒸汽加熱。</p><p>  2 精餾塔的工藝計(jì)算</p><p><b>  2.1 物性數(shù)據(jù)</b></p><p>  2.1.1 粗醋酸中各組分的物理性質(zhì)</p>

33、<p>  表2-1 粗醋酸各組分的物理常數(shù)</p><p>  2.1.2醋酸水溶液氣-液平衡關(guān)系表</p><p>  表2-2醋酸水溶液氣-液平衡關(guān)系表</p><p>  2.1.3水和醋酸的安托尼常數(shù) </p><p>  表2-3 水和醋酸的安托尼常數(shù)</p><p><b>  2

34、.2 物料平衡</b></p><p>  年產(chǎn)2.0萬(wàn)噸/年乙酸,工作日330天。一年相當(dāng)于7920小時(shí)。</p><p>  則每小時(shí)生產(chǎn)乙酸20000×1000kg/7920=2525.253kg/h</p><p>  根據(jù)消耗定額得每小時(shí)乙醛進(jìn)料量為:1000/770=2525.253/m乙醛</p><p>

35、  則m乙醛=1944.445kg/h</p><p>  所以選擇乙醛每小時(shí)進(jìn)料量為2000kg/h</p><p>  2.3氧化塔物料衡算</p><p> ?。?)氧化塔物料衡算中的已知數(shù)據(jù)</p><p> ?、?每小時(shí)通入氧化塔的乙醛量為10000kg/h</p><p> ?、?氧化過(guò)程中乙醛總轉(zhuǎn)化率為9

36、9. 3%</p><p> ?、?氧化過(guò)程中氧的利用率為98. 4%</p><p> ?、?氧化塔塔頂補(bǔ)充的工業(yè)氮使其濃度達(dá)到45%</p><p> ?、?未轉(zhuǎn)化的乙醛在氣液相中的分配率(體積%) 氣相:34% 液相:66%</p><p>  ⑥ 原料組成見(jiàn)表2-4</p><p><b>  表

37、2-4 原料組成</b></p><p>  催化劑中醋酸錳用量為氧化塔進(jìn)料乙醛重量的0. 08%</p><p> ?、哐趸^(guò)程中乙醛的分配率</p><p>  主反應(yīng) 96%</p><p>  副反應(yīng) 1. 4%</p><p>

38、;<b>  0. 25%</b></p><p><b>  0. 95% </b></p><p><b>  1. 4%</b></p><p><b> ?。?)反應(yīng)式衡算</b></p><p>  純乙醛量:2000×99. 5%=1

39、990kg</p><p> ?、?主反應(yīng) 96%</p><p>  a. 乙醛用量: 1990×0. 993×0. 96=1897.03kg </p><p>  b. 需用氧量(x) 44:16=1897.03:x x=689.83kg</p><

40、p>  c. 生成醋酸量(y) 44:60=1897.03:y y=2586.86kg</p><p> ?、?副反應(yīng) 1. 4%</p><p>  a. 乙醛用量:1990×0. 993×0. 014=27.66kg</p><p>  b. 需用氧量(x) 132:96=27.66:x x=20.12kg&

41、lt;/p><p>  c. 生成醋酸量(y) 132:120=27.66:y y=25.15kg</p><p>  d. 生成甲酸量(z) 132:46=27.66:z z=9.64kg</p><p>  e. 生成水量(w) 132:18=27.66:w w=3.77kg</p><p>  f. 生成二氧化碳量(v)

42、 132:44=27.66:v v=9.22kg</p><p> ?、?副反應(yīng) 0. 25%</p><p>  a. 乙醛用量:1990×0. 993×0. 0025=4.94kg</p><p>  b. 需用氧量(x) 132:32=4.94:x x=1.20kg</p><p>

43、  c. 生成亞乙基二醋酸量(y) 132:146=4.94:y y=5.46kg</p><p>  d. 生成水量(z) 132:18=4.94:z z=0.67kg</p><p> ?、?副反應(yīng) 0. 95% </p><p>  a.乙醛用量:1990×0. 993×0. 0095=18.77kg</

44、p><p>  b.需用氧量(x) 88:48=18.77:x x=10.24kg</p><p>  c.生成醋酸甲酯量(y) 88:74=18.77:y y=15.78kg</p><p>  d.生成二氧化碳量(z) 88:44=18.77:z z=9.39kg</p><p>  e.生成水量(w) 88:18=18.

45、77:w w=3.84kg</p><p>  ⑤ 副反應(yīng) 1. 4%</p><p>  a.乙醛用量:1990×0. 993×0. 014=27.66kg</p><p>  b.需用氧量(x) 88:160=27.66:x x=50.29kg</p><p>  c.生成水量(y) 8

46、8:72=27.66:y y=22.63kg</p><p>  d.生成二氧化碳量(z) 88:176=27.66:z z=55.32kg</p><p>  根據(jù)反應(yīng)式衡算出來(lái)的反應(yīng)物總耗量及反應(yīng)生成物總量如下:</p><p> ?、?反應(yīng)掉的乙醛總量 2000×0. 995×0. 993=1976.07kg</p>

47、<p> ?、?未轉(zhuǎn)化的乙醛量 2000×0. 995×0. 007=13.93kg</p><p> ?。ㄆ渲幸合嘀幸胰┖?3.93×0. 66=9.19kg 氣相中乙醛含量13.93×0. 34=4.74kg)</p><p> ?、?反應(yīng)掉的氧氣總量 689.83+20.12+1.20+10.24+50.29=771.64

48、kg</p><p>  則所需工業(yè)氧氣量 771.64/(0.98*0.984)=800.19kg</p><p>  其中: 氧氣=800.19×0. 98=784.19kg</p><p>  氮?dú)?800.19×0. 02=16.00kg</p><p>  所以未反應(yīng)的氧氣=784.19-771.64=1

49、2.55kg</p><p><b>  ④ 反應(yīng)生成物重量</b></p><p>  醋酸:2586.86+25.15=2612.01kg</p><p>  二氧化碳:9.22+9.39+55.32=73.93kg</p><p>  水:3.77+0.67+3.84+22.63=30.91kg</p>

50、<p><b>  甲酸:9.64kg</b></p><p>  亞乙基二醋酸酯:5.46kg</p><p>  醋酸甲酯:15.78kg</p><p><b>  (4)催化劑用量</b></p><p>  已知催化劑溶液中醋酸錳用量為氧化塔進(jìn)料乙醛重量的0.08%,催化劑中

51、醋酸錳的含量為10%,設(shè)催化劑溶液用量為x</p><p>  0.0008×(2000+x)=0.1x x=16.13kg</p><p>  其中: 醋酸錳 16.13×0. 1=1.61kg</p><p>  水 16.13×0. 3=4.84kg</p><p>  醋酸 16.

52、13×0. 6=9.68kg</p><p><b> ?。?)保安氮用量</b></p><p><b>  設(shè)保安氮為xkg</b></p><p>  塔頂干氣量計(jì)算: 氮?dú)猓?6+0. 97x</p><p>  氧氣 :12.55+0. 03x</p><p&

53、gt;  二氧化碳:73.93kg</p><p>  則 (16+0.97x)/(16+12.55+x+73.93)=0.45 x=57.93kg</p><p> ?。ㄆ渲械?dú)猓?7.93×0. 97=56.19kg 氧氣:57.93×0. 03=1.74kg)</p><p>  塔頂干氣量 氮?dú)? 16+0. 97x=72

54、.1kg</p><p>  氧氣: 12.55+0. 03x=14.29kg</p><p>  二氧化碳: 73.93kg</p><p>  整理以上數(shù)據(jù),列出氧化塔物料平衡結(jié)果,見(jiàn)表2-5</p><p>  表2-5氧化塔物料衡算結(jié)果</p><p>  圖2-1 氧化塔物料衡算圖</p>&l

55、t;p>  2.4 蒸發(fā)器物料衡算</p><p>  圖2-2 蒸發(fā)器進(jìn)出物料圖</p><p>  已知數(shù)據(jù): F=2672.52kg/h (進(jìn)料中醋酸錳含量) </p><p> ?。ㄍ瓿梢褐写姿徨i含量)</p><p>  列衡算式: L=23.38kg/h</p><p&

56、gt;  W=2649.14kg/h</p><p>  2.5精餾塔T101物料衡算</p><p>  2.5.1原料液及塔頂,塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>  進(jìn)料平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>  塔頂平均摩爾質(zhì)量MD=0.7194×18+(1-0.7194) ×60=

57、29.79</p><p>  塔底平均摩爾質(zhì)量Mw=(1-0.0016) ×60+0.0016×18=59.93</p><p><b>  2.5.2物料衡算</b></p><p>  已知數(shù)據(jù): (1)進(jìn)料流量2649.14kg/h</p><p>  (2)醋酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)0. 968,水的質(zhì)量

58、分?jǐn)?shù)0. 0154</p><p> ?。?)餾出液中醋酸含量3%,釜液中醋酸的回收率為98%</p><p>  (4)醋酸和水的摩爾質(zhì)量分別為60kg/kmol和18kg/kmol</p><p><b>  進(jìn)料組成 </b></p><p>  進(jìn)料流量F=2649.14/57.88=45.77kmol/h&l

59、t;/p><p>  列衡算式: </p><p>  =0. 97 =0. 98</p><p>  得: D=3.11kmol/h W=42.66kmol/h</p><p>  XD=0.7194 Xw=0.0016</p><p>  即: D=3.11&#

60、215;29.79=92.65kg/h </p><p>  W=42.66×59.93=2556.61kg/h</p><p>  2.5.3塔頂,進(jìn)料和塔釜溫度的計(jì)算</p><p>  塔頂溫度:100~104℃ 塔底溫度:117~124℃ 常壓精餾:P=101. 3kpa</p><p><b>  根

61、據(jù)表2-3可得</b></p><p><b> ?。?)求進(jìn)料溫度</b></p><p>  假設(shè)泡點(diǎn)溫度為116.5℃</p><p>  對(duì)水: a</p><p>  對(duì)醋酸: a</p><p><b>  則 </b>&l

62、t;/p><p>  與x=0.0504十分接近,故假設(shè)t=116.5℃正確,故進(jìn)料溫度為tF=116.5℃</p><p><b>  (2)塔頂溫度計(jì)算</b></p><p>  假設(shè)塔頂溫度為103.725℃</p><p><b>  同理:</b></p><p> 

63、 對(duì)水: PAs=115.5580kpa 對(duì)醋酸: PBs=64.6249kpa</p><p>  則x=(101.3-64.6249)/(115.5580-64.6249)=0.7201</p><p>  與XD=0.7194十分接近,故假設(shè)塔頂溫度為tD=103.725℃正確。</p><p><b> ?。?)塔釜溫度計(jì)算<

64、/b></p><p>  假設(shè)塔釜溫度為117.85℃</p><p><b>  同理:</b></p><p>  對(duì)水: PAs=185.3532kpa 對(duì)醋酸: PBs=101.2045kpa</p><p>  則x=(101.3-101.2045)/(185.3532-101.2045)

65、=0.0012</p><p>  與XW=0.0016十分接近,故假設(shè)塔釜溫度為tW=117.85℃正確</p><p>  2.5.4平均相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算</p><p>  塔頂:(αAB)D=115.5580/6406249=1.7881</p><p>  進(jìn)料:(αAB)F=177.46/97.12=1.8272</p>

66、;<p>  塔釜:(αAB)W=185.3532/101.2045=1.8315</p><p>  全塔平均相對(duì)揮發(fā)度:αAB= =1.8155</p><p>  2.5.5最小回流比的計(jì)算和適宜回流比的確定</p><p>  進(jìn)料為泡點(diǎn)進(jìn)料,所以q=1</p><p><b>  根據(jù)公式 </b&

67、gt;</p><p>  帶入已知數(shù)據(jù),得Rmin=16.86</p><p>  取 R=1.5Rmin=1.5×16.86=25.29</p><p>  2.5.6最小理論塔板數(shù)確定</p><p>  Nmin=lg[(xD/(1-xD)) ×((1-xW)/xW)]/lgα-1=11.37</p>

68、;<p>  2.5.7全塔理論塔板數(shù)</p><p>  利用簡(jiǎn)捷法計(jì)算理論塔板數(shù)</p><p>  全回流時(shí)理論板層數(shù) </p><p>  Nmin=lg[(xD/(1-xD)) ×((1-xW)/xW)]/lgα-1=11.37</p><p>  則 (R-Rmin)/(R+1)=(26-16.86)/

69、(26+1)=0.3385</p><p>  由化工原理P37吉利蘭圖 查得 </p><p>  (N-Nmin)/N+2=0.38</p><p><b>  得N=19.56</b></p><p>  精餾段理論板層數(shù) </p><p>  Nmin=lg[

70、(xD/(1-xD)) ×((1-xF)/xF)]/lgα-1=5.5</p><p>  橫坐標(biāo) 385不變,則縱坐標(biāo)讀數(shù)也不變</p><p>  既 N1=10.09 </p><p>  即精餾段理論板數(shù)為10.09.,提餾段理論板數(shù)為9.91</p><p>  2.5.8實(shí)際塔板數(shù)和進(jìn)料位置</p&

71、gt;<p><b> ?、侔逍?lt;/b></p><p>  查《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)》</p><p>  以進(jìn)料為計(jì)算基準(zhǔn),得表2-6</p><p>  表2-6 粘度數(shù)據(jù)表</p><p>  =∑=0.9521×0.39+0.0504×0.208=0.3818 mPa

72、3;s</p><p>  = 0.49×(1.8155×0.3818)-0.245=0.54</p><p><b> ?、谒?nèi)實(shí)際板數(shù)</b></p><p>  NP=NT/ET=19.56/0.54=36.22</p><p>  取實(shí)際板層數(shù)為37塊(不包括再沸器)</p>&

73、lt;p>  精餾段和提餾段實(shí)際板數(shù)的確定</p><p>  NP精=NT精/ET=10.09/0.54=18.69</p><p>  取實(shí)際精餾段塔板數(shù)為19塊,提餾段實(shí)際板數(shù)為18塊,進(jìn)料板的位置為由下往上數(shù)的第十九塊板</p><p>  2.6精餾塔T102的物料衡算</p><p>  已知數(shù)據(jù):(1)進(jìn)料流量F=2556

74、.61kg/h</p><p> ?。?)進(jìn)料醋酸含量98%,</p><p>  釜?dú)堃捍姿岷?0%,成品醋酸含量99. 8% </p><p><b>  列衡算式: </b></p><p>  得: W=2281.86kg/h L=274.75kg/h&l

75、t;/p><p>  2.7 醋酸回收塔物料衡算</p><p>  已知數(shù)據(jù):(1)進(jìn)料流量F=92.65+274.75=367.4kg/h</p><p> ?。?)經(jīng)回收后得到粗醋酸含量65%以上(按65%計(jì)算)</p><p>  (3)從精餾塔出來(lái)的醋酸含量20%,副產(chǎn)物中含5%的醋酸</p><p>  列衡算

76、式: F=X+Y</p><p>  F×0. 2=0. 05X+0. 65Y</p><p>  得: X=236.19kg/h Y=131.21kg/h</p><p>  圖2-3醋酸回收塔進(jìn)出物料圖</p><p>  3 精餾塔主要尺寸計(jì)算</p><p>  3.1精餾塔T10

77、1設(shè)備計(jì)算</p><p><b>  3.1.1操作壓強(qiáng)</b></p><p>  常壓精餾:P=101.3kpa</p><p><b>  3.1.2操作溫度</b></p><p>  進(jìn)料溫度:TF=116.5℃</p><p>  塔溫 塔頂溫度:TD=103

78、.725℃</p><p>  塔釜溫度:TW=117.85℃</p><p><b>  故精餾平均操作溫度</b></p><p>  Tm=(116.5+103.725)/2=110.113℃</p><p><b>  提鎦段平均操作溫度</b></p><p>  

79、Tn=(116.5+117.85)/2=117.175℃</p><p>  3.1.3平均分子量</p><p><b>  塔頂平均分子量:</b></p><p>  y1=XD=0.7194 α=1.8155</p><p>  由y=αX/1+(α-1)X得,</p><p><

80、;b>  X1=0.5854</b></p><p>  氣相平均分子量 MvD=0.7194×18+ (1-0.7194) ×60=29.79kg/kmol</p><p>  液相平均分子量 MLD=0.5854×18+(1-0.5854) ×60=35.41kg/kmol</p><p>&l

81、t;b>  進(jìn)料板平均分子量:</b></p><p>  XF=0.0504 則yF=0.0879</p><p>  氣相平均分子量 MVF=0.0879×18+(1-0.0879) ×60=56.31kg/kmol</p><p>  液相平均分子量 MLF=0.0504×18+(1-0.0504) ×

82、60=57.88kg/kmol</p><p><b>  塔釜平均分子量:</b></p><p>  XW=0.0016 yW=0.0029</p><p>  氣相平均分子量MVW=0.0029×18+(1-0.0029) ×60=59.88kg/kmol</p><p>  液相平均分子

83、量MLW=0.0016×18+(1-0.0016) ×60=59.93kg/mol</p><p><b>  精餾段平均分子量</b></p><p>  氣相平均分子量:MVM=(29.79+56.31)/2=43.05 kg/mol</p><p>  液相平均分子量:MLM=(35.41+57.88)/2=46.65

84、 kg/mol</p><p><b>  提餾段平均分子量</b></p><p>  氣相平均分子量:MVN=(56.31+59.88)/2=58.095kg/kmol</p><p>  液相平均分子量:MLN=(57.88+59.93)/2=58.91kg/kmol</p><p>  3.1.4平均密度(參考《

85、化工原理上冊(cè)附錄圖7》)</p><p>  表3-1 密度數(shù)據(jù)表</p><p><b>  經(jīng)插值計(jì)算得</b></p><p>  表3-2 插值計(jì)算后密度數(shù)據(jù)表</p><p>  已知各組分在液相、氣相所占的比例,根據(jù)表2-2氣-液平衡關(guān)系,用插值法得,表3-3所示。</p><p>

86、;<b>  表3-3</b></p><p><b>  塔頂密度的計(jì)算 </b></p><p> ?、僖合嗥骄芏龋害袻,D=1/(x醋酸/ρ醋酸+x水/ρ水)</p><p>  則ρL,D=1÷(0.6576÷954.285+0.3423÷955.48)=954.789 kg/m3&

87、lt;/p><p><b> ?、跉庀嗥骄芏龋?lt;/b></p><p>  M=M醋酸y醋酸+M水y水 ρV,D=TM/22.4TD</p><p>  M=60×0.8069+18×0.1931=51.89kg/kmol</p><p>  ρV,D=273.15×51.89

88、7;22.4×(103.75+273.15)=1.679 kg/m3</p><p>  (2) 進(jìn)料板密度的計(jì)算</p><p>  ①液相平均密度:ρL,F=1/(x醋酸/ρ醋酸+x水/ρ水)</p><p>  則ρL,F=1÷(0.968÷936.8+0.0154÷945.48)=952.75 kg/m3 </p

89、><p><b>  ②氣相平均密度:</b></p><p>  M=M醋酸y醋酸+M水y水 </p><p>  M=600.1886+18×0.8114=25.92</p><p>  ρV,F=TM/22.4TF</p><p>  ρV,F=273.15×25.92

90、÷22.4×(116.5+273.15)=0.8112 kg/m3</p><p>  (3) 塔釜密度的計(jì)算</p><p>  ①液相平均密度:ρL,w=1/(x醋酸/ρ醋酸+x水/ρ水)</p><p>  則ρL,w=1÷(0.9995÷934.37+0.0005÷944.56)=934.375 kg/m3&

91、lt;/p><p><b> ?、跉庀嗥骄芏龋?lt;/b></p><p>  M=M醋酸y醋酸+M水y水 </p><p>  M=60×0.0332+18×0.9668=19.39kg/kmol</p><p>  ρV,W=TM/22.4TW</p><p>  ρV,W=2

92、73.15×19.39/22.4×(273.15+117.85)=0.6047 kg/m3</p><p>  (4)精餾段和提餾段密度的計(jì)算</p><p><b>  精餾段:</b></p><p>  氣相平均密度:=1/2×(+)= 1/2×(0.8112+1.679)=1.2451(kg/m3

93、)</p><p>  液相平均密度:=1/2×( + ) =1/2×(952.75+954.789)=953.7695(kg/m3)</p><p><b>  提餾段:</b></p><p>  氣相平均密度:′=1/2×(+)= 1/2×(0.8112+0.6047)=0.70795(kg/m3)

94、</p><p>  液相平均密度:′=1/2×( + ) =1/2×(952.75+934.375)=943.5625(kg/m3)</p><p>  3.1.5表面張力的計(jì)算(參考《化工原理上冊(cè)附錄圖7》)</p><p>  表3-4 表面張力數(shù)據(jù)表</p><p><b>  經(jīng)插值計(jì)算得</b

95、></p><p>  表3-5 插值計(jì)算后表面張力數(shù)據(jù)表</p><p>  σD=σ醋酸x醋酸+σ水x水=19.64×0.4146+59.17×0.7194=50.83 mN/m</p><p>  σF=σ醋酸x醋酸+σ水x水=18.36×0.9496+56.56×0.0504=20.29 mN/m</p&

96、gt;<p>  σW=σ醋酸x醋酸+σ水x水=18.18×0.9984+55.90×0.0016=18.24 mN/m</p><p>  精餾段:σ精=1/2(σD+σF)=1/2×(50.83+20.29)=35.56 mN/m</p><p>  提鎦段:σ提=1/2(σF+σW)=1/2×(20.29+18.24)=19.27

97、 mN/m </p><p>  表3-6 工藝條件列表</p><p>  3.2精餾塔T101主要尺寸計(jì)算</p><p>  3.2.1流量的計(jì)算</p><p>  表3-7 相對(duì)分子質(zhì)量數(shù)據(jù)表</p><p><b>  (1) 進(jìn)料:</b></p><p>

98、;  醋酸:Fx醋酸=2649.14×0.968=2564.3675(kg/h)=0.7123(kg/s)</p><p>  H2O:FxH2O=2649.14×0.0504=133.5167 (kg/h)=0.0371(kg/s)</p><p><b>  (2) 精餾段:</b></p><p><b> 

99、 氣相流量:</b></p><p>  V=(R+1) D=(25.29+1) ×3.11=81.7619 (kmol/h)=0.0227(kmol/s)</p><p>  =3519.8498(kg/h)=0.9772(kg/s)</p><p>  VS=VMV/ρv=0.0227×43.05/1.2451=0.7849 m3

100、/s</p><p>  Vh=2825.64 m3/h</p><p><b>  液相流量:</b></p><p>  L=RD=25.29×3.11=78.6519(kmol/h)=0.0218(kmol/s)</p><p>  =3669.1111(kg/h)=1.017(kg/s)</p&g

101、t;<p>  Ls=LML/ρL=0.0218×46.65÷953.7695=0.0011 m3/s</p><p>  Lh=3.96 m3/h</p><p><b>  (3) 提餾段:</b></p><p><b>  氣相流量:</b></p><p>

102、;  V'=V=81.7619(kmol/h)=0.0227(kmol/s)=3519.8498(kg/h)=0.9772(kg/s)</p><p>  VS′=0.7849 m3/s</p><p>  Vh′=2825.64 m3/h</p><p><b>  液相流量:</b></p><p>  L'=L+F

103、=78.6519+2649.14=2727.7919(kmol/h)=0.7877(kmol/s)</p><p>  =1.6069×105(kg/h)=46.4034(kg/s)</p><p>  LS'=0.7877×58.91÷943.5625=0.04918 m3/s</p><p>  Lh'=177.048(m3/h)&

104、lt;/p><p>  3.2.2塔徑的計(jì)算</p><p><b> ?。?)計(jì)算公式</b></p><p><b>  D:塔徑(m)</b></p><p><b> ?。核?nèi)氣體流量</b></p><p>  u:空塔內(nèi)氣速m/s</p&g

105、t;<p><b>  u=安全系數(shù)×</b></p><p>  :極限空塔氣速m/s</p><p>  C:負(fù)荷系數(shù)(可由史密.斯關(guān)聯(lián)圖查出)</p><p> ?。悍謩e為塔內(nèi)氣液兩相密度</p><p><b>  =</b></p><p>

106、<b>  (2)精餾段計(jì)算:</b></p><p>  Ls/Vs*(ρL/ρv)0.5=0.0011÷0.7849×(953.7695÷1.2451)0.5=0.03879</p><p>  取板間距HT=0.45m,取板上液層高度hL=0.05m</p><p>  則HT-hL=0.45-0.05=0.

107、4m</p><p>  根據(jù)以上數(shù)據(jù),由《化工原理》下冊(cè)p158圖3—7史密斯關(guān)聯(lián)圖查得:</p><p>  C20=0.08 其中σ精=35.56 mN/m</p><p>  則C=C20(σ精/20)0.2=0.08(35.56/20)0.2=0.08976</p><p>  所以u(píng)max=0.08976×[(ρL-

108、ρv)/ ρv]0.5=0.08976×[(953.7695-1.2451)/1.2451]0.5=2.4827m/s</p><p>  取安全系數(shù)為0.7,則空塔氣速 u=0.7umax=1.7379m/s</p><p>  所以塔徑 D=(4Vs/πu)0.5=(4×0.7849÷3.14×1.7379)0.5=0.7585m</

109、p><p>  按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后,取 D=0.8m</p><p>  塔截面積:AT=πD2/4=3.14×0.82÷4=0.5024m2</p><p>  空塔氣速:u=VS/AT=0.7849÷0.5024=1.5623 m/s</p><p><b> ?。?)提餾段計(jì)算:</b>&

110、lt;/p><p>  LS'/ VS′×(ρL/ρv)0.5=0.04918/0.7849×(943.5625÷0.70795)0.5=2.2875</p><p>  取板間距HT′=0.6m,取板上液層高度hL′=0.08m</p><p>  則HT′- hL′=0.6-0.08=0.52(m)</p><p&g

111、t;  根據(jù)以上數(shù)據(jù),由《化工原理》下冊(cè)p158圖3—7史密斯關(guān)聯(lián)圖查得:</p><p>  C20′=0.012</p><p>  由于物系表面張力為19.27mN/m,校正:</p><p>  C‘=C20’(σ提÷20)0.2=0.012(19.27÷20)0.2=0.0119</p><p>  umax‘=

112、 C‘×[(ρL-ρv)/ ρv]0.5=0.0119×[(943.5625-0.70795) ÷0.70795]0.5=0.4343m/s</p><p>  取安全系數(shù)為0.6,則空塔氣速 u‘=0.6umax’=0.2606m/s</p><p>  所以塔徑 D‘=(4Vs‘/πu)0.5=(4×0.7849÷3.14

113、5;0.2606)0.5=1.9587m</p><p>  按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后,取 D=2m</p><p>  塔截面積:AT‘=πD2/4=3.14×22÷4=3.14m2</p><p>  空塔氣速:u‘=VS‘/AT’=0.7849÷3.14=0.2499m/s</p><p>  3.2.3塔板結(jié)構(gòu)

114、的設(shè)計(jì)</p><p><b>  (一) 精餾段</b></p><p>  板間距HT=0.45m,取板上液層高度hL=0.05m</p><p><b>  塔徑D=0.8m </b></p><p>  根據(jù)塔徑和液體的流量,選用弓形降液管,不設(shè)進(jìn)口堰,塔板采用單溢流和分塊式組裝。</

115、p><p><b>  溢流裝置</b></p><p><b>  ①堰長(zhǎng)lW</b></p><p>  取堰長(zhǎng)lW=0.8D,即lW=0.8×0.8=0.64(m)</p><p> ?、谘呱弦簩痈叨萮OW</p><p>  hOW =,取E≈1</p&g

116、t;<p>  hOW =2.84/1000×1×(3.96 /0.64)2/3=0.0096</p><p>  hOW>0.006m,符合要求。一般how不應(yīng)小于6mm,以免液體在堰上分布不均。</p><p><b> ?、鄢隹谘吒遠(yuǎn)W</b></p><p>  hL=hW+hOW,即hW= hL

117、- hOW=0.05-0.0096=0.0404m</p><p>  降液管底隙高度 ho</p><p>  ho=hw-0.006=0.0404-0.006= 0.0344(m)</p><p>  弓形降液管寬度Wd和面積Af</p><p><b>  Lw/D=0.8</b></p><p

118、>  查《化工原理》下冊(cè),圖3-12得</p><p>  Af/AT=0.15, AT=0.5024m2</p><p>  所以Af=0.0754 m2 </p><p>  Wd/D=0.2 D=0.8m</p><p>  所以Wd=0.2×0.8=0.16m</p><p>  液體在液管中停

119、留時(shí)間θ </p><p>  θ= AfHT/ Ls=0.0754×0.45÷0.0011=30.8s</p><p>  停留時(shí)間θ>5s,故降液管尺寸可用。</p><p>  塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p>  因?yàn)镈小于1.5m,所以取WS=0.06m WC=0.05m</p>

120、<p>  本設(shè)計(jì)中所處理的物系有腐蝕性,可選用的不銹鋼塔板,篩孔直徑</p><p>  篩孔按正三角形排列,取孔中心距</p><p><b>  篩孔數(shù)目 </b></p><p><b>  其中 </b></p><p>  X=0.8/2-(0.16+0.06)=

121、0.18 r=0.8/2-0.05=0.35</p><p>  則 Aa=0.2403 m2</p><p>  所以 n=1.55×0.2403÷0.0152=1655.4</p><p><b>  開(kāi)孔率: </b></p><p><b>  (二) 提餾

122、段</b></p><p>  板間距HT′=0.6m,取板上液層高度hL′=0.08m</p><p><b>  塔徑D′=2m </b></p><p>  根據(jù)塔徑和液體的流量,選用弓形降液管,不設(shè)進(jìn)口堰,塔板采用單溢流和分塊式組裝。</p><p><b>  溢流裝置</b>

123、</p><p><b> ?、傺唛L(zhǎng)lW′</b></p><p>  取堰長(zhǎng)lW′=0.8D′,即lW′=0.8×2=1.6(m)</p><p> ?、谘呱弦簩痈叨萮OW′</p><p>  hOW ′=,取E≈1</p><p>  hOW′ =2.84/1000*1(177.0

124、442 ÷1.6)2/3=0.065</p><p>  hOW′>0.006m,符合要求。一般how不應(yīng)小于6mm,以免液體在堰上分布不均。</p><p><b> ?、鄢隹谘吒遠(yuǎn)W</b></p><p>  hL′=hW′+hOW′,即hW′= hL′- hOW′=0.08-0.065=0.015m</p>

125、<p> ?、?降液管底隙高度 ho′</p><p>  ho′=hw′-0.006=0.015-0.006= 0.009(m)</p><p> ?、?弓形降液管寬度Wd和面積Af</p><p><b>  Lw/D=0.8</b></p><p>  查《化工原理》下冊(cè),圖3-12得</p>

126、;<p>  Af’/AT’=0.15, AT’=3.14m2</p><p>  Af’=0.15×3.14=0.471 m2</p><p>  Wd/D=0.2 D=2m</p><p>  所以Wd=0.2×2=0.4m</p><p>  液體在液管中停留時(shí)間θ</p><p&g

127、t;  θ′= A’fHT’/ Ls’=0.471×0.6÷0.04918=5.746s</p><p>  停留時(shí)間θ′>5s,故降液管尺寸可用。</p><p>  塔板布置及篩孔數(shù)目與排列</p><p>  因?yàn)镈大于1.5m,所以取WS=0.085m WC=0.05m</p><p>  本設(shè)計(jì)中所處理的

128、物系有腐蝕性,可選用的不銹鋼塔板,篩孔直徑</p><p>  篩孔按正三角形排列,取孔中心距</p><p><b>  篩孔數(shù)目 </b></p><p><b>  其中 </b></p><p>  X=2/[2-(0.4+0.085)]=0.515 r=2/2-0

129、.05=0.95</p><p>  則 Aa=0.9279 m2</p><p>  所以 n=1.55×0.9279÷0.0152=6392.24</p><p><b>  開(kāi)孔率: </b></p><p>  3.2.4塔板流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p> 

130、 為檢驗(yàn)初步設(shè)計(jì)的塔板能否在較高的效率下正常操作,當(dāng)工藝設(shè)計(jì)完畢后,必須進(jìn)行塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算,驗(yàn)算中若發(fā)現(xiàn)有不合適的地方,應(yīng)對(duì)有關(guān)工藝尺寸進(jìn)行調(diào)整,直到符合要求為止。液體力學(xué)驗(yàn)算內(nèi)容有以下幾項(xiàng):塔板壓降、液泛、霧沫夾帶、漏液及液面落差等。</p><p><b>  (1)塔板壓降</b></p><p>  氣體通過(guò)一層塔板的壓降為 </p>

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