基于導(dǎo)管間隙的氣門(mén)偏擺落座特性的仿真系統(tǒng)研究.pdf

1、本文建立了氣門(mén)偏擺落座模型，以此為基礎(chǔ)比較了ANSYS-Workbench自帶的建模模塊-DesignModeler與PRO/E在建模方面的差異，運(yùn)用PRO/E繪圖軟件完成氣門(mén)偏擺落座模型的裝配體，并對(duì)氣門(mén)在氣門(mén)-導(dǎo)管正常配合落座和偏擺落座的力學(xué)特性進(jìn)行分析。
　　 基于在靜力學(xué)ANSYS-Workbench與PRO/E間具有無(wú)縫聯(lián)接的特性，文中將氣門(mén)偏擺落座裝配體模型導(dǎo)入ANSYS-Workbench中進(jìn)行靜力學(xué)分析，探討了不

2、同氣門(mén)-導(dǎo)管間隙△D、不同氣門(mén)導(dǎo)管長(zhǎng)度L2及氣門(mén)導(dǎo)管的位置(氣門(mén)座圈下端面至氣門(mén)導(dǎo)管上端面的間距)L4對(duì)氣門(mén)頭部軸向變形量及氣門(mén)偏擺落座力的影響。研究結(jié)果表明：
　　 1)當(dāng)氣門(mén)偏擺落座時(shí)，氣門(mén)頭部變形量和應(yīng)力值隨著氣門(mén)-導(dǎo)管間隙△D的增大而增大；
　　 2)若將△D控制在0.2mm范圍(工程實(shí)際中可行的間隙范圍)內(nèi)，氣門(mén)導(dǎo)管長(zhǎng)度L2=75mm時(shí)的氣門(mén)頭部軸向變形量，受拉側(cè)表面最大等效，軸向，徑向應(yīng)力值分別為氣門(mén)導(dǎo)管長(zhǎng)度

3、L2=55mm的增大了1.44倍，3倍；
　　 3)若將△D控制在0.2mm范圍內(nèi)，氣門(mén)導(dǎo)管長(zhǎng)度L2=60mm保持不變，氣門(mén)導(dǎo)管位置L4=55mm時(shí)的氣門(mén)頭部軸向變形量，受壓側(cè)表面最大等效，軸向，徑向應(yīng)力值為L(zhǎng)4=45mm的1.18倍，2倍，且氣門(mén)導(dǎo)管的最佳取值為45mm。研究結(jié)果能夠運(yùn)用到控制合理的氣門(mén)-導(dǎo)管間隙及氣門(mén)導(dǎo)管的選擇和安裝中。
　　 在動(dòng)力學(xué)方面，論文中計(jì)算了氣門(mén)在凸輪運(yùn)轉(zhuǎn)一個(gè)周期中氣門(mén)所受的動(dòng)載荷，在AW