材料成型課程設(shè)計——熱軋中厚板工藝設(shè)計

1、<p><b>　　材料成型課程設(shè)計</b></p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一. 題目及要求</b></p><p><b>　　二. 設(shè)計目的</b></p><p><b>　　三. 已知條件

2、</b></p><p><b>　　四. 基本要求</b></p><p><b>　　五. 設(shè)計說明書</b></p><p>　?。ㄒ唬?產(chǎn)品技術(shù)要求及步驟</p><p><b>　　（二） 工藝流程圖</b></p><p>

3、　?。ㄈ?軋制規(guī)程設(shè)計</p><p><b>　　3.1 軋制方法</b></p><p>　　3.2 安排軋制規(guī)程</p><p>　　3.3 校核咬入能力</p><p>　　3.4 確定速度制度</p><p>　　3.5 確定軋制延續(xù)時間</p><p&g

4、t;　　3.6 軋制溫度的確定</p><p>　　3.7 計算各道的變形程度</p><p>　　3.8 計算各道的平均變形速度</p><p>　　3.9 求各道的變形抗力</p><p>　　3.10 計算各道的平均單位壓力 P 及軋制力 P</p><p>　　3.11 計算各道總壓力</p&g

5、t;<p>　　3.12 計算傳動力矩</p><p><b>　　（四） 強(qiáng)度校核</b></p><p>　?。ㄎ澹?電機(jī)功率校核</p><p><b>　?。?參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　（七） 車間平面布置圖</p><p><

6、b>　　六． 總結(jié) </b></p><p><b>　　一、題目及要求</b></p><p>　　題目：熱軋中厚板工藝設(shè)計，使成品尺寸規(guī)格為16*2000mm</p><p>　　課程名稱：材料成型課程設(shè)計</p><p><b>　　課程類型：必修課</b></p>

7、;<p>　　教學(xué)對象：材料成型專業(yè)本科生</p><p><b>　　二、設(shè)計目的</b></p><p>　　《材料成型課程設(shè)計》是材料成型專業(yè)必修課之一，是課程教學(xué)的一個重要環(huán)節(jié)。其軋鋼方向的課程設(shè)計要求達(dá)到以下目的：</p><p>　　把《塑性工程學(xué)》、《塑性加工原理》、《塑性加工車間設(shè)計》、《孔型設(shè)計》等專業(yè)課程中所學(xué)

8、的知識在實際設(shè)計工作中綜合加以運用，鞏固所學(xué)的專業(yè)知識，提高對專業(yè)知識和相關(guān)技能的綜合運用能力。</p><p>　　本次設(shè)計是畢業(yè)設(shè)計前的最后一個教學(xué)環(huán)節(jié)，為進(jìn)一步培養(yǎng)學(xué)生工程設(shè)計的獨立工作能力，團(tuán)隊協(xié)作意識，樹立正確的設(shè)計思想，掌握工藝設(shè)計的基本方法和步驟，為畢業(yè)設(shè)計工作打下良好的基礎(chǔ)。</p><p><b>　　三、已知條件</b></p>&l

9、t;p><b>　　主要設(shè)備參數(shù)</b></p><p>　　本設(shè)計主電機(jī)的功率分別選用：</p><p>　　粗軋機(jī)組 =2×5000</p><p>　　精軋機(jī)組 =2×5500</p><p><

10、b>　　計算鋼種：Q235</b></p><p><b>　　坯料及產(chǎn)品規(guī)格</b></p><p>　　坯料：2000*1500*200 mm厚的連鑄坯</p><p>　　規(guī)格：16*2000（mm）</p><p><b>　　四、基本要求</b></p>&

11、lt;p>　　獨立完成工藝流程、規(guī)程設(shè)計（孔型設(shè)計），掌握工藝設(shè)計的基本內(nèi)容，基本步驟和方法，熟練使用AutoCAD進(jìn)行工程圖的繪制。具體要求：</p><p>　　獨立完成自己所負(fù)責(zé)的內(nèi)容；</p><p>　　熟練搜集查閱文獻(xiàn)資料；</p><p>　　綜合運用所學(xué)的專業(yè)知識進(jìn)行設(shè)計計算；</p><p>　　熟悉計算機(jī)繪圖、文字及

12、圖表處理；</p><p>　　完成設(shè)計報告，要求文字通暢，結(jié)構(gòu)明晰；</p><p>　　嚴(yán)格按照課程設(shè)計進(jìn)度和教師要求，高質(zhì)量地完成課程設(shè)計工作。</p><p><b>　　五、設(shè)計說明書</b></p><p>　　（一）、產(chǎn)品技術(shù)要求及步驟</p><p>　　1）、牌號及化學(xué)成分（GB

13、/T 700-1988）</p><p>　　Q235 等級A 含碳量0.14%～0.22%，含硅量0.12%～0.30%,含錳量0.30%～0.65%，含磷量小于0.045%，含硫量小于0.050%</p><p>　　脫氧方法：F—沸騰鋼、b—半鎮(zhèn)靜鋼、Z—鎮(zhèn)靜鋼</p><p>　　2）、力學(xué)性能：屈服強(qiáng)度235Mpa、抗拉強(qiáng)度375~460Mpa</

14、p><p>　　3)、交貨狀態(tài)：正火</p><p>　　4）、工藝性能：塑性高，焊接性能好，可用于拉深、彎曲</p><p>　　5）、表面質(zhì)量：表面缺陷少，表面平坦及光極度高</p><p><b>　　步驟：</b></p><p>　　在咬入能力允許的條件下，按經(jīng)驗分配各道次壓下量，這包括直接

15、分配各道次絕對壓下量或壓下率、確定各道次壓下量分配率（）及確定各道次能耗負(fù)荷分配比等各種方法；</p><p>　　制定速度制度，計算軋制時間并確定逐道次軋制溫度；</p><p>　　計算軋制壓力、軋制力矩及總傳動力矩；</p><p>　　檢驗軋輥等部件的強(qiáng)度和電機(jī)功率；</p><p>　　按前述制定軋制規(guī)程的原則和要求進(jìn)行必要的修正和

16、改進(jìn)</p><p>　?。ǘ?、工藝流程圖：</p><p>　　1、中厚板生產(chǎn)工藝流程設(shè)計如下圖:</p><p><b>　　2、工藝制度：</b></p><p>　　在保證壓縮比的條件下，坯料尺寸盡量小。加熱時出爐溫度應(yīng)在1120°--1130°，溫度不要過高，以免發(fā)生過熱或過燒現(xiàn)象；用高壓

17、水去除表面的氧化鐵皮，矯直時選用輥式矯直機(jī)矯直，開始冷卻溫度一般盡量接近終軋溫度，軋后快冷到相變溫度以下，冷卻速度大多選用5—10℃或稍高些。切邊用圓盤式剪切機(jī)進(jìn)行縱剪，然后飛剪定尺。</p><p>　　（三）、軋制規(guī)程設(shè)計</p><p><b>　　3.1 軋制方法</b></p><p>　　先轉(zhuǎn)鋼即經(jīng)立輥側(cè)壓及縱軋兩道至板坯長度等于

18、鋼板寬度，然后轉(zhuǎn) 90°度，橫軋到底。</p><p>　　3.2 安排軋制規(guī)程</p><p>　　采用按經(jīng)驗分配壓下量再進(jìn)行校核及修訂的設(shè)計方法，先按經(jīng)驗分配各道壓下量，排出壓下規(guī)程如表 3.1</p><p>　　表3.1壓下規(guī)程編排1</p><p>　　3.3 校核咬入能力</p><p>　　根據(jù)

19、咬入角α、壓下量Δh=H—h和軋輥直徑D三者之間關(guān)系：△h=D(1—COSα)，軋輥直徑D取950mm，熱軋鋼板時咬入角一般為15°～22°。得到各道次咬入角 α 大小如下：（最大咬入角為 16.4742°，故咬入不成問題。）</p><p><b>　　計算摩擦系數(shù) ：</b></p><p>　　軋制溫度1150 - 1100℃

20、 θ1 根據(jù)材料 取 0.8 θ=1100</p><p>　　故 f = θ1（1.05-0.0005θ）=0.40000</p><p>　　第一次咬入角α1=0.26 </p><p>　　3.4 確定速度制度</p><p>　　中、厚板生產(chǎn)中由于軋件較長，為操作方便，可采用梯形速度圖（如圖3.1）。根 據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)取平

21、均加速度 a=40rpm/s，平均減速度 b=60rpm/s。由于咬入能力比較富余，故 可采用穩(wěn)定高速咬入，對第 1道，咬入速度取 n1=40rpm 對于 2 、3、4 道，咬入速度取 n1=60rpm， 對于 5、7 道取 n1=80rpm，對于 8～11 道取 n1=100rpm。為減少反 轉(zhuǎn)時間，一般采用較低的拋出速度 n2，例如取 n2=20rpm但，對間隙時間長的個別道次可取 n2=n1。</p><p&

22、gt;<b>　　圖3.1</b></p><p>　　3.5 確定軋制延續(xù)時間</p><p>　　如圖 3.1 所示，每道軋制延續(xù)時間 tj=tz+t0，其中 t0 為間隙時間，tzh=t1+t2。設(shè) v1 為 t1 時間內(nèi)的軋制速度，v2 為 t2 時間內(nèi)的平均速度，l1 及 l2 為在 t1 及 t2 時間內(nèi)軋過的軋件長度，l 為該道次軋后軋件長度，則 v1

23、 = πDn1/ 60, v2 = πD(n1+ n2)/120, t2 = (n1-n2)/b，</p><p>　　故減速段長 l2=t2v2，而 t1=(l-l2)/v1=(l-t2v2)/v1。D 取平均值。</p><p>　　對于 1，2道取 n1=40，n2=20；</p><p>　　對于 3～5道取 n1=60，n2=20；</p>

24、<p>　　對于 6、7道取 n1=80，n2=20；</p><p>　　對于 8～12道取 n1=100，n2=20。</p><p>　　再確定間隙時間 t0 ：根據(jù)經(jīng)驗資料在四輥軋機(jī)上往返軋制中，不用推床定心時（l<3.5），取 t0=2.5s，若需定心，則當(dāng) l< 8m 時取 t0=6s，當(dāng) l > 8m 時，取 t0=4s。</p>&

25、lt;p>　　已知 tzh 及 t0，則軋制延續(xù)時間便可求出下面計算第一、二道次的軋制速度及軋制時間。</p><p><b>　　第一道次</b></p><p>　　第一道咬入角最大固采用較低的咬入速度穩(wěn)定咬入和低速拋出</p><p>　　由于軋制速度 n11=40r/min 拋出速度 n12= 20r/min</p>

26、<p><b>　　L1=1764mm</b></p><p>　　v21=πDn11/60=1884mm/s </p><p>　　v12=πD（n11+n12）/120=1413mm/s</p><p>　　第一道次加速軋制時間 t12==0.333s b取60r/min2</p><p>　

27、　t11==0.686s v21= 軋制時間 t1軋=t11+t12=1.02s</p><p>　　軋制持續(xù)時間tj1=t1軋制 + t0 由于L<3.5 t0取2.5s</p><p><b>　　tj1=3.52s</b></p><p>　　1-2道次 咬入速度 40r/min 3-5道次 咬入速度 60r

28、/min</p><p>　　6-7道次 咬入速度 80r/min 8-12道次 咬入速度 100r/min</p><p><b>　　第二道次 </b></p><p>　　由于軋制速度 n21=40r/min 拋出速度n12= 20r/min L2=2069 </p><p>　　v21=1884mm/s

29、 v22=1413mm/s t22==0.333s</p><p>　　t21==0.887 軋制時間 t2軋制=t21+t22=1.22s</p><p>　　軋制延續(xù)時間 tj2=t2軋制 + t0 =3.72s</p><p>　　其他道次以此類推 各道次軋制時間見大表</p><p>　　3.6 軋制溫度的確定 <

30、/p><p>　　為了確定各道軋制溫度，必須求出逐道的溫度降。高溫是軋件溫度降可以按輻射散 熱計算，而認(rèn)為對流和傳導(dǎo)所散失的熱量大致可與變形功所轉(zhuǎn)化的熱量相抵消。由于輻射散 熱所引起的溫度降在熱軋板、帶時，可用以下公式近似計算：</p><p>　　式中: Δt――相鄰兩道次間的溫度降，℃； </p><p>　　h――前一道軋出厚度，mm； ――前一道軋制溫度，K；

31、 Z――前后兩道間的時間間隔，s； 則每道次的軋制溫度為：T1－Δt℃</p><p>　　下面計算第一、二道次的溫降</p><p>　　第一道次 軋制延續(xù)時間 Z=tj1=3.52s</p><p>　　H1 = 200 T1= 1150</p><p>　　△T1 =12.9=0.40 </p><

32、;p>　　軋后溫度 t1=T1-△T1=1149.6</p><p>　　第二道次 軋制延續(xù)時間 Z=tj2=3.72s</p><p>　　H2 = 170 T2=t1=1149.6 代入式中△T2=0.49 </p><p>　　t2= T2-△T2=1149.11</p><p>　　3.7 計算各道的變形程度（壓下量

33、）</p><p>　　H 為軋前板厚 h 為軋后板厚</p><p>　　3.8.1計算各道的平均變形速度 </p><p>　　計算各道的平均變形速度 ，可用下式計算變形速度</p><p>　　式中R、v——軋輥半徑及線速度。</p><p>　　下面計算第一、二道次的軋制變形速度εd</p>

34、<p><b>　　第一道次</b></p><p>　　第一道次軋制速度 v1 =1884mm/s</p><p>　　εd = H 本道次初始厚度 h 本道次軋后厚度</p><p>　　H = 200 h = 170 R = 450 </p><p>　　代入εd1= 2.62

35、9</p><p><b>　　第二道次 </b></p><p>　　第二道次軋制速度 v2 =1884mm/s H = 170 h = 140 </p><p>　　R = 450 代入εd2 =2.482</p><p>　　其他道次變形速度見大表</p><p>　　

36、3.8.2 變形速度與應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)</p><p>　　本軋制過程采用志田茂公式</p><p>　　nσ^ = 0.8 + （0.45·ε + 0.04）·（-0.5）</p><p>　　ε為 道次壓下率 下面計算第一、二道次的影響系數(shù)nσ^ </p><p>　　第一道次壓下率ε = 0.15 R = 4

37、50 H =200</p><p>　　代入得 nσ^1 = 0.908</p><p>　　第二道次壓下率 ε=0.12 R = 450 H = 170</p><p>　　代入得 nσ^2 = 0.905 </p><p>　　其他道次影響系數(shù)見大表</p><p>　　3.9 求各道的變形抗力

38、σs</p><p>　　本軋制工藝回歸方程求解各道次變形抗力σs</p><p>　　σ=σ0 ·exp（a1T + a2）</p><p><b>　　式中 T = ；</b></p><p>　　σ0 ——基準(zhǔn)變形阻力，即t=1000℃、ε =10/s時的變形抗力（Mpa）</p><

39、;p>　　t —— 變形溫度（℃）</p><p>　　εd—— 變形速度（/s） </p><p>　　ε—— 變形程度（對數(shù)應(yīng)變） a1～a6——回歸系數(shù)，其數(shù)值取決于鋼種。根據(jù)材料為Q235 對應(yīng)回歸系數(shù)</p><p>　　a1=-2.878 a2=3.665 </p><p>　　a3=0.

40、1861 a4=-0.1216 </p><p>　　a5=0.3795 a6=1.402</p><p>　　下面計算第一道次變形抗力</p><p>　　σ= σ0 ·exp（a1T + a2）</p><p>　　σ0 =150.6 t=1150 T= ε

41、d=2.629/s</p><p>　　代入得 σ = 84.18 Mpa </p><p>　　其余道次變形抗力見大表</p><p>　　3.10 各道次的平均單位壓力（）及軋制力</p><p>　　根據(jù)中、厚板軋制的情況，可取應(yīng)力狀態(tài)影響系數(shù)η=0.785+0.25L/,其中為變形區(qū)軋件平均厚度，l為變形區(qū)長度，單位壓力大（>2

42、0×107Pa）時應(yīng)考慮軋輥彈性壓扁的影響，由于軋制中厚板時一般應(yīng)在此值以下，故可不計壓扁影響，此時變形區(qū)長度 。k =1.15σ</p><p><b>　　考慮彈性壓扁L1=</b></p><p>　　Pp為道次平均單位壓力</p><p>　　下面計算第一道次的單位壓力</p><p>　　前面已算出

43、 nσ^=0.908 Pp1=k·nσ^ </p><p>　　k=1.15σ σ=96.807</p><p>　　代入 得 Pp1 =87.85</p><p>　　3.11 計算各道總壓力</p><p>　　把變形區(qū)近似為矩形 由公式 P = Bl可計算得到。</p><p&g

44、t;　　P=Pp·L·b0 Pp為平均單位壓力 </p><p>　　L為變形區(qū)長度 b為變形區(qū)寬度</p><p>　　下面計算第一道次軋制力 </p><p>　　Pp1 =87.85 L1=120.74mm b=2000mm</p><p>　　代入得P軋1=21.21MN 其他

45、道次軋制力見大表 </p><p>　　3.12 計算傳動力矩</p><p>　　3.12.1 軋制力矩</p><p><b>　　按下式可計算得到：</b></p><p>　　Mz = 2·P·X·L1/1000</p><p>　　P為軋制力 X為力

46、臂系數(shù) X= </p><p>　　式中 --合力作用點位置系數(shù)（力臂系數(shù)），中厚板一般取0.4到0.5， 粗 軋取大值，隨軋件變薄則X取小值。</p><p>　　下面計算第一道次軋制力矩</p><p>　　P軋1=21.21 h1=170 X= R= 450</p><p>　　帶

47、入得 Mz = 2·P·X·L1/1000</p><p>　　Mz1=2.87MN·m </p><p>　　其他道次軋制力矩見大表</p><p>　　3.12.3 空轉(zhuǎn)力矩</p><p>　　軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩（Mk）根據(jù)實際資料可取為電機(jī)額定力矩的3%～6%，</p><

48、;p><b>　　這里取5%</b></p><p>　　粗軋機(jī)組 =2×5000</p><p>　　精軋機(jī)組 =2×5500</p><p>　　粗軋時，粗軋機(jī)最大軋制力矩為2X2.6 MN·m ，</p>

49、<p>　　取粗制機(jī)額定軋制力矩2X2MN·m</p><p>　　精軋時，精軋機(jī)最大軋制力矩為2X2MN·m</p><p>　　取精軋機(jī)額定軋制力矩為2X1.5MN·m</p><p>　　故 粗軋階段空轉(zhuǎn)力矩 Me=2X2X5%=0.20MN·m</p><p>　　精軋階段空轉(zhuǎn)力

50、矩 Mk=2x2x1.5x5%=0.30MN·m</p><p>　　3.12.2 摩擦力矩</p><p>　　傳動工作輥所需要的靜力矩，除軋制力矩以外，還有附加摩擦力矩Mm，它 由以下兩部分組成，即Mm=Mm1+Mm2,其中Mm1 在本四輥軋機(jī)可近似由下式計算：</p><p>　　式中 f------支撐輥軸承的摩擦系數(shù)，取f=0.005；<

51、;/p><p>　　dz------支撐輥輥頸直徑，dz=1200mm；</p><p>　　Dg、Dz----工作輥及支撐輥直徑，Dg=950mm,Dz=1800mm.</p><p>　　代入后，可求得Mm1=0.00317P</p><p>　　Mm2 可由下式計算</p><p>　　式中η ----傳動效率系數(shù)，

52、本軋機(jī)無減速機(jī)及齒輪座，接軸傾角α≥3°，故 取η= 0.94，故得Mm2=0.06(Mz+Mm1)。</p><p>　　Mm=Mm1+Mm2=0.06Mz+0.003371P</p><p>　　下面計算第一道次摩擦力矩</p><p>　　Mz = 2.87MN·m P軋制1 = 21.21 </p><p

53、>　　帶入得 Mm = 0.25MN·m</p><p>　　其他道次摩擦力矩見大表</p><p>　　3.12.4 總軋制力矩</p><p>　　這里采用穩(wěn)定速度咬入，即咬鋼后并不加速，故計算傳動力矩時忽略電機(jī)軸上的</p><p>　　動力矩。因此，電機(jī)軸上的總傳動力矩為：</p><p>　　

54、各道次總軋制力矩見大表</p><p><b>　?。ㄋ模?、強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　軋輥受力示意圖：</b></p><p>　　圖4.1 軋輥示意圖</p><p>　　圖4.2 軋輥受力分析圖</p><p>　　0

55、 a x</p><p>　　圖4.3 支撐輥彎矩圖</p><p>　　4．1 支撐輥強(qiáng)度計算</p><p>　　支撐輥輥身中央承受最大彎曲力矩計算公式推導(dǎo)如下（受力分析如圖4.2）：</p><p>　　Mmax = p×（a / 4 – b / 8）

56、</p><p>　　式中 p -- 最大軋制力</p><p>　　a -- 壓下螺絲中心距</p><p>　　l -- 支撐輥輥身長度 </p><p><b>　　b — 軋件寬度 </b></p><p>　　其中 a = l + 輥頸長度 輥頸長度根據(jù)軋機(jī) =

57、1150mm</p><p>　　a = 4850mm，l = 3700mm</p><p>　　對于支承輥 b = l</p><p>　　下面校核支撐輥輥頸以及輥身的強(qiáng)度</p><p>　　支撐輥材質(zhì)為鑄鋼，許用應(yīng)力[σ] = 160 Mpa；</p><p>　　工作輥材質(zhì)為合金鑄鐵[σ] = 140 Mp

58、a ,[τ] = 94 Mpa 。 </p><p><b>　　1.輥身校核</b></p><p>　　根據(jù)大表最大軋制力P軋max =P軋3 =22.80 MN</p><p>　　故輥身最大彎矩Mmax = = M軋3=17.10MN·m</p><p>　　故輥身最大彎曲應(yīng)力 σmax =

59、 D = 170mm</p><p>　　帶入得 σmax=38.07Mpa < [σ許] = 160Mpa 故 安全</p><p><b>　　2輥頸校核</b></p><p>　　輥頸處危險斷面應(yīng)力 σ支頸= d=1200mm</p><p>　　根據(jù)大表σ支頸max =38.85

60、Mpa < [σ許] = 160Mpa 故 安全</p><p>　　4.2 工作輥強(qiáng)度計算</p><p><b>　　輥頸扭轉(zhuǎn)應(yīng)力</b></p><p>　　其中= =450mm</p><p>　　根據(jù)大表=92.33Mpa < [許] = 94 Mpa 故支撐輥安全</p>

61、<p><b>　　、 電機(jī)功率校核</b></p><p>　　5.1 校核各機(jī)架的電機(jī)輸出力矩</p><p>　　四輥軋機(jī)主電機(jī)最大允許傳遞扭矩 2.6 X 2 MN·m</p><p>　　PC軋機(jī)主電機(jī)最大允許傳遞扭矩 1.975 X 2 MN·m</p><p><b&g

62、t;　　根據(jù)大表</b></p><p>　　前7道次即粗軋道次最大輸出力矩</p><p>　　Mmax1= 3.37 MN·m< 5.2 MN·m</p><p>　　后5道次即精軋道次最大輸出力矩</p><p>　　Mmax2= 1.66MN·m< 3.85 MN·m

63、</p><p>　　各機(jī)架電機(jī)輸出力矩等效力矩 Mjum =</p><p>　　為各段軋制時間總和 為各段時間間隙總和</p><p>　　Mn為各階段軋制力矩 總和 </p><p>　　為各間隙階段力矩之和</p><p>　　經(jīng)校核前7道次 Mjum max1 = 0.89Mn·m Mh1

64、=9550P·KG/N KG為安全系數(shù)取2-2.5 </p><p>　　P = 2 5000 Kw N max= 80r/min Mh1 = 1.19Mn·m</p><p>　　后5道次 Mjum max 2= 0.95MN·m Mh2 =9550 P·KG/N</p><p>　　P =

65、25500 Kw N max =100r/min Mh2 = 1.05MN·m</p><p>　　Mjum max1 < Mh1 Mjum max2 < Mh2 </p><p>　　所以電機(jī)不過熱，安全。</p><p>　　5.2 校核電機(jī)功率</p><p>　　根據(jù) Mer

66、 = 則 P = KG 為過載系數(shù)取 </p><p>　　2～2.5 由大表得 </p><p>　　前7道次 Pmax = P6 =7890.17Kw < 2 X 5000 kw =電機(jī)最大功率 </p><p>　　后5道次 Pmax = P8 =5892.20Kw < 2 X 5500 kw =電機(jī)最

67、大功率</p><p>　　故 軋機(jī)不過載，安全。</p><p><b>　　、 車間平面布置圖</b></p><p><b>　　六、總結(jié)</b></p><p>　　通過這學(xué)期的知識學(xué)習(xí)，我們初步的了解了一些工藝設(shè)計的基本知識，了解了熱軋中厚板工藝設(shè)計的基本原理，初步學(xué)會了簡單的工藝設(shè)計。課

68、堂的知識永遠(yuǎn)是有限的，然而工藝設(shè)計是門博大精深的課程，還需要我們課下不斷地花時間去鉆研去實踐！</p><p>　　熱軋中厚板工藝設(shè)計讓我們自己去鉆研設(shè)計，完全的調(diào)動了每一個學(xué)生學(xué)習(xí)的積極性。將自己學(xué)習(xí)到的知識付諸實踐，在實踐中檢查自己的學(xué)習(xí)水平，發(fā)現(xiàn)自己的不足，認(rèn)識到自己的缺陷，這是非常的重要的！不斷的設(shè)定數(shù)據(jù)，完善數(shù)據(jù)，最終制定出符合自己一系列尺寸數(shù)據(jù)。再不斷的驗算確定最終的正確的結(jié)果，設(shè)計出合理的最優(yōu)的壓下

69、規(guī)程。最后畫出車間平面布置圖，整個設(shè)計過程之中嚴(yán)謹(jǐn)?shù)膽B(tài)度最重要，對于每一個布置都要保證合理、正確，而這種嚴(yán)謹(jǐn)?shù)淖黠L(fēng)對于我們?nèi)蘸蟮纳钤炫c工作都是有莫大的幫助！</p><p><b>　?。⒖嘉墨I(xiàn)</b></p><p><b>　　參考資料</b></p><p>　　1. 王廷溥，齊克敏主編．金屬塑性加工學(xué)．北京

70、：冶金工業(yè)出版社，1988，5． 2. 趙松筠，唐文林主編．型鋼孔型設(shè)計[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，2000，43.上?？仔驮O(shè)計組編，《孔型設(shè)計（上、下冊）》，上?？茖W(xué)技術(shù)出版社； 4. 溫景林主編．金屬壓力加工車間設(shè)計[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，1991，11．</p><p>　　5、趙志業(yè)主編. 金屬塑性變形與軋制理論. 北京: 冶金工業(yè)出版社. 1980.6、鄒家祥主編. 軋鋼機(jī)械. 北京: 冶