熱軋板帶課程設(shè)計(jì)---熱連軋薄板工藝與規(guī)程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　材料成型課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　熱連軋薄板工藝與規(guī)程設(shè)計(jì)</p><p>　　姓名: 班級(jí): 成型</p><p><b>　　學(xué)號(hào): 1</b></p><p><b>　　目錄</b></p><

2、p>　　題目及要求 ………… …………………… ………………………2</p><p>　　2. 工藝流程圖 ………………………………………… ……………3</p><p>　　3. 軋制規(guī)程設(shè)計(jì) …………………………… …… …………………3</p><p>　　3.1 軋制方法 …………………………………… ……………………3</p><

3、;p>　　3.2 安排軋制規(guī)程 ………………………………… …………………6</p><p>　　3.3 校核咬入能力 ……………………………………… ……………7</p><p>　　3.4 確定速度制度 ……………………………………… ……………7</p><p>　　3.5 確定軋制延續(xù)時(shí)間 ……………………………… ………………8</p>

4、<p>　　3.6 軋制溫度的確定…………………………………… ……………12</p><p>　　3.7 計(jì)算各道的變形程度…………………………… ………………13</p><p>　　3.8 計(jì)算各道的平均變形速度…………………… …………………13</p><p>　　3.9 計(jì)算各道的平均單位壓力P及軋制力P… ……………………14</p&

5、gt;<p>　　3.10 計(jì)算各道軋制力矩…………………… ………………………15</p><p>　　4. 電機(jī)與軋輥強(qiáng)度校核 ……………………………… ……………16</p><p>　　4.1 粗軋機(jī)組電機(jī)校核 ……………………………… ……………17</p><p>　　4.2 精軋機(jī)組電機(jī)校核 ……………………………… ……………18

6、</p><p>　　4.3 粗軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核 ………………………………………20</p><p>　　4.4 精軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核 ………………………………………22</p><p>　　5. 車(chē)間平面布置圖 …………………………………………………23</p><p>　　6 總結(jié)與收獲 ……………………………………………

7、…………23</p><p>　　1.題目：熱軋板帶工藝設(shè)計(jì)</p><p><b>　?。?）設(shè)計(jì)目的：</b></p><p>　　《材料成型課程設(shè)計(jì)》是材料成型專(zhuān)業(yè)必修課之一，是課程教學(xué)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)。其軋鋼方向的課程設(shè)計(jì)要求達(dá)到以下目的：</p><p>　　把《塑性工程學(xué)》、《塑性加工原理》、《塑性加工車(chē)間設(shè)計(jì)

8、》、《孔型設(shè)計(jì)》等專(zhuān)業(yè)課程中所學(xué)的知識(shí)在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中綜合加以運(yùn)用，鞏固所學(xué)的專(zhuān)業(yè)知識(shí)，提高對(duì)專(zhuān)業(yè)知識(shí)和相關(guān)技能的綜合運(yùn)用能力。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)是畢業(yè)設(shè)計(jì)前的最后一個(gè)教學(xué)環(huán)節(jié)，為進(jìn)一步培養(yǎng)學(xué)生工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力，團(tuán)隊(duì)協(xié)作意識(shí)，樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握工藝設(shè)計(jì)的基本方法和步驟，為畢業(yè)設(shè)計(jì)工作打下良好的基礎(chǔ)。</p><p>　?。?）制定軋制制度的原則和要求</p&g

9、t;<p>　　板帶材軋制制度的確定要求是充分發(fā)揮設(shè)備能力、提高產(chǎn)量、保證質(zhì)量，并且操作方</p><p><b>　　便、設(shè)備安全。即：</b></p><p>　　1) 在保證設(shè)備能力允許的條件下盡量提高產(chǎn)量；</p><p>　　2) 在保證操作穩(wěn)便的條件下提高質(zhì)量。</p><p>　?。?）原料及

10、產(chǎn)品規(guī)格</p><p>　　原料：230mm×1500mm×11000mm；鋼種：Q215A；</p><p>　　產(chǎn)品規(guī)格：2.0mm×1450mm.7.已知板坯規(guī)格為 230×1500×11000mm，鋼種為 Q295，產(chǎn)品規(guī)格為 4.6×1450mm，</p><p>　　試確定其壓下規(guī)程并繪制工藝

11、布置簡(jiǎn)圖。 （4）Q215A產(chǎn)品技術(shù)要求</p><p>　　表1成分要求(GB/T700-1988)</p><p>　　表2 主要力學(xué)與工藝性能(GB/T700-1988)</p><p>　　板帶材的尺寸要符合GB 709-88的要求，對(duì)本規(guī)格主要標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)下表：</p><p>　　同時(shí)要求產(chǎn)品表面光潔無(wú)缺陷。</p>&l

12、t;p><b>　　2.工藝流程</b></p><p><b>　?。?）工藝流程</b></p><p>　　坯料→加熱→除鱗→定寬→粗軋→剪切/除磷→精軋→冷卻→剪切→卷取。</p><p><b>　?。?）繪制工藝簡(jiǎn)圖</b></p><p><b>

13、　　3.軋制規(guī)程設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　3.1 軋制方法</b></p><p>　　常規(guī)軋制，采用1/2連軋，即粗軋機(jī)由2 架粗軋機(jī)組。</p><p><b>　?。?）粗軋機(jī)組 </b></p><p>　　第一架為二輥可逆式軋機(jī)，板坯在此機(jī)架上軋制1～3道次。

14、為控制寬展R1 前設(shè)有立輥E1。第二架為四輥可逆式軋機(jī)，板坯在此機(jī)架上軋制1～3 道次。各軋機(jī)采用單獨(dú)傳動(dòng)。粗軋機(jī)組設(shè)備主要有粗軋機(jī)輥道，側(cè)導(dǎo)板，高壓水除鱗裝置，定寬壓力機(jī)，立輥軋機(jī)，中間輥道，熱卷箱和廢品推出機(jī)等組成。二輥采用剛軋輥，四輥采用鑄鐵輥。</p><p><b>　　（2）精軋機(jī)組 </b></p><p>　　精軋機(jī)組由7架四輥不可逆式軋機(jī)組成連軋機(jī)組

15、。各機(jī)架采用PC 軋機(jī)。前三架主要完成壓下，后四架主要控制板形。各機(jī)架負(fù)荷分配亦不同，因此前三臺(tái)采用工作輥輥徑較大，后四架采用較小的工作輥。精軋機(jī)組前設(shè)置邊部加熱器。精軋機(jī) F1～F7全部為液壓壓下并設(shè)彎輥裝置。軋輥采用鑄鐵輥。</p><p>　　軋機(jī)機(jī)組主要參考性能參數(shù):</p><p><b>　?。?）確定軋制設(shè)備</b></p><p&g

16、t;<b>　　粗軋機(jī)：二輥、四輥</b></p><p>　　軋輥的主要參數(shù)的確定（輥身直徑D 、輥身長(zhǎng)度L ）決定板帶軋機(jī)軋輥尺寸時(shí)，應(yīng)先確定輥身長(zhǎng)度L，然后再根據(jù)強(qiáng)度、剛度和有關(guān)工藝條件確定其直徑D。輥身長(zhǎng)度L:應(yīng)大于所軋鋼板的最大寬度bmax</p><p>　　即L=bmax+a；a值視鋼板寬度及軋機(jī)類(lèi)型而定。當(dāng)bmax=1000～2500mm時(shí)，a=20

17、0～400mm,</p><p>　　二輥：由B=1500mm，取a=200mm，則L=1500+200=1700mm，又因?yàn)長(zhǎng)/D=1.7～2.8，所以取D=1000mm.</p><p>　　四輥：輥身長(zhǎng)L=1700mm，由L/D1（D1為工作輥直徑）=1.7-2.8，L/D2（D2為支承輥直徑）=1.3-1.5，且D2/D1=1.3-1.5，則取D1=1000mm，D2=1300mm

18、.</p><p>　　精軋機(jī):四輥PC軋機(jī)</p><p>　　軋輥長(zhǎng)度：L= bmax+a，取a=200mm，則L=1700mm, 又因?yàn)長(zhǎng)/D1=2.4～2.8，L/D2=1.3-1.5,D2/D1=1.9-2.1,則取D1=650mm.D2=1300mm.取軋輥輥徑為D=0.65m</p><p><b>　　本次選取設(shè)備如下：</b>

19、</p><p>　　支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼，許用應(yīng)力為[]=160MPa，工作輥材質(zhì)為鍛鋼，許用應(yīng)力[]=140MPa，[]=84MPa. </p><p><b>　　3.2安排軋制規(guī)程</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和原料及工藝，安排一下軋制道序：在二輥粗軋機(jī)上軋三道，在四輥粗軋機(jī)上軋三道。然后分別經(jīng)過(guò)精軋機(jī)組各一道次。

20、</p><p>　　粗軋機(jī)組各道壓下量分配規(guī)律為：第一道考慮咬入及坯料厚度偏差而不應(yīng)給以最大壓下量；中間各道次應(yīng)以設(shè)備能力所允許的最大壓下量軋制；最后道次為了控制出口厚度和帶坯的板形，應(yīng)適當(dāng)減小壓下量。</p><p>　　精軋連軋機(jī)組分配各架壓下量的原則，一般也是充分利用高溫的有利條件，把壓下量盡量集中在前幾架，在后幾架軋機(jī)上為了保證板形、厚度精度及表面質(zhì)量，壓下量逐漸減小。 為保證帶

21、鋼機(jī)械性能，防止晶粒過(guò)度長(zhǎng)大，終軋即最后一架壓下率應(yīng)不低于10％。此外， 壓下量分配應(yīng)盡可能簡(jiǎn)化精軋機(jī)組的調(diào)整和使軋制力及軋制功率不超過(guò)允許值。依據(jù)以上 原則，精軋逐架壓下量的分配規(guī)律是：第1架可以留有適當(dāng)余量，即考慮到帶坯厚度的 可能波動(dòng)和可能產(chǎn)生咬入困難等，而使壓下量略小于設(shè)備允許的最大壓下量；第2~4架， 為了充分利用設(shè)備能力，盡可能給以大的壓下量軋制；以后各架，隨著軋件溫度降低，變形 抗力增大，應(yīng)逐漸減小壓下量；為控制帶鋼的板形

22、、厚度精度及性能質(zhì)量，最后一架的壓 下量一般在10~15％左右。考慮咬入條件的限制，最大壓下量△hmax=D(1-cosαmax),對(duì)熱軋帶鋼咬入角可達(dá)15°~22°， 取20°， </p><p>　　二輥粗軋機(jī)得△hmax=60.3mm，對(duì)四輥粗軋機(jī)△hmax=60.3mm，精軋機(jī)組△hmax=39.2mm.</p><p>　　粗軋和精軋壓下如下：

23、 </p><p><b>　　3.3校核咬入能力</b></p><p>　　由于以上所用壓下量都小于各自軋機(jī)△hmax，因此咬入校核通過(guò)。</p><p><b>　　3.4確定速度制度</b></p><p>　　3.4.1粗軋機(jī)組的速度制度</p><p>　　本設(shè)計(jì)

24、采用穩(wěn)定高速咬入</p><p>　　粗軋組前1--3道次==35rpm；后4--6道==55rpm；前6道次拋出速度均為=20rpm</p><p>　　3.4.2精軋機(jī)組的速度制度</p><p>　　精軋組速度：應(yīng)滿(mǎn)足金屬秒流量相等，即</p><p><b>　　=C</b></p><p&g

25、t;　　————式中：h1，h2…h(huán)6——各架的出口厚度；</p><p>　　v1，v2…v6——各架的出口速度；C——連軋常數(shù)。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)最后一道次穿孔速度V7=10m/s；最大軋制速度V7n=18m/s</p><p>　　則有：V1=0.9m/s；V2=1.6m/s；V3=2.8m/s；V4=4.7m/s；V5=6.7m/s；V6=8.7

26、m/s；</p><p>　　另有：V1n=1.6；V2n=2.8；V3n=5；V4n=8.4；V5n=12；V6n=15.7；</p><p>　　3.5確定軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>　　3.5.1粗軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>　　由于軋件較長(zhǎng)，為操作方便可采用梯形速度圖（a），（b)</p><p>&

27、lt;b>　　（a）</b></p><p><b>　?。╞）</b></p><p>　　(其中：為拋出速度；為咬入速度；為額定轉(zhuǎn)速；單位：rpm。)</p><p>　　由圖可知：純軋時(shí)間=t4+t2+t3；其中：</p><p>　　加速軋制時(shí)間t2= </p><p

28、><b>　　減速軋制時(shí)間t4=</b></p><p><b>　　等速軋制時(shí)間t3=</b></p><p>　　————式中，加速度a取40rpm；減速度b取60rpm；L為該道次軋后長(zhǎng)度；D為工作輥直徑。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，第一道和第二道次之間間隙時(shí)間取t12=2s,其他分別有：t23=3s；t3

29、4=5s；t45=3s；t56=3s；t67=16s。 </p><p>　　則，有以上條件代入公式可得：</p><p>　　第一道次純軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0；t4=(35-20)/60=0.25s；t3=6.79s</p><p>　　1=t2+t3+t4=7.0s</p><p>　　第二道次純

30、軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0 ；t4=0.25s；t3=8.64s</p><p>　　2=t2+t3+t4=8.89s</p><p>　　第三道次純軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0；t4=0.25s；t3=11.65s</p><p>　　3=t2+t3+t4=11.90s</p>

31、<p>　　第四道次純軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0；t4=(55-20)/60=0.58s；t3=9.88s</p><p>　　4=t2+t3+t4=10.46s</p><p>　　第五道次純軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0；t4=0.58；t3=14.64s</p><p>　　5

32、=t2+t3+t4=15.22s</p><p>　　第六道次純軋時(shí)間為：</p><p>　　t2=0；t4=0.58s；t3=22.63s</p><p>　　6=t2+t3+t4=23.21s</p><p>　　3.5.2精軋機(jī)組軋制延續(xù)時(shí)間</p><p>　　粗軋軋完的帶坯長(zhǎng)度為66.3m，至精軋機(jī)間隙時(shí)間

33、按經(jīng)驗(yàn)取t67=16s，精軋機(jī)組有7個(gè)機(jī)架，精軋機(jī)組的間隙時(shí)間：</p><p>　　式中：s0——精軋機(jī)組各架間距，4～6m，取6m；</p><p>　　v1--v7---F1～F7的穿帶速度精軋各機(jī)架轉(zhuǎn)速。</p><p>　　由前面數(shù)據(jù)代入計(jì)算的：</p><p><b>　　t0=15.4s</b></p

34、><p>　　(2)加速前的純軋時(shí)間：</p><p><b>　　=16.3s</b></p><p>　　式中：sj——精軋機(jī)組末架至卷取機(jī)間距，sj=150m；</p><p>　　D——卷取機(jī)卷筒直徑，D=0.8m；</p><p>　　N——參數(shù)，N=3～5，取5；</p>&

35、lt;p>　　V6——第七架的穿帶速度，10m/s</p><p>　　(3)加速段軋制時(shí)間:</p><p>　　=40s </p><p>　　式中：v7n——第七架的最大速度，18m/s</p><p>　　V7——第七架的穿帶速度，10m/s</p><p>　　采用加速度a=0.2m/s

36、2</p><p>　　(4)加速后的恒速軋制時(shí)間:</p><p>　　=32.6s </p><p><b>　　其中加速段的板長(zhǎng)</b></p><p><b>　　=560m</b></p><p>　　(5)精軋機(jī)最后一架的純軋時(shí)間為：</p>

37、<p>　　tj=tj1+tj2+tj3=88.9s</p><p><b>　　精軋軋制周期為:</b></p><p>　　T=tj+t0=104.3s</p><p>　　(7)帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間為：</p><p>　　帶坯在中間輥道上的冷卻時(shí)間，等于間隙時(shí)間加上精軋第一架的純軋時(shí)間，精軋第一架

38、的純軋時(shí)間，等于精軋周期減去尾部通過(guò)精軋各機(jī)架的時(shí)間。</p><p>　　軋件尾部通過(guò)精軋各機(jī)架的時(shí)間為：</p><p><b>　　=8.7s</b></p><p><b>　　（S0=6m；）</b></p><p>　　故，精軋第一架的純軋時(shí)間為：</p><p>

39、;　　T-t0'=95.6s</p><p>　　帶坯在輥道上的冷卻時(shí)間為：</p><p>　　Z=t67+95.6s=111.6s</p><p>　　3.6 軋制溫度的確定</p><p>　　3.6.1粗軋機(jī)組軋制溫度確定</p><p>　　板坯加熱溫度定為1270℃，出爐溫度降為50 ℃，粗軋前高壓

40、水除鱗溫度降為20℃，故立輥開(kāi)軋溫度為1200℃，考慮立輥軋后再?lài)姼邏核[，再進(jìn)行強(qiáng)冷后，第一道開(kāi)軋溫度定為1180 ℃，</p><p>　　由每一道次溫降公式，</p><p>　　————Z----為之前道次和本道次純軋時(shí)間和間隙時(shí)間；</p><p>　　H---為本道次入口厚度，T---為開(kāi)軋溫度+273 。 </p><p>　

41、　第一道次軋后尾部溫度為：</p><p><b>　　T1=1180℃-</b></p><p>　　=1180℃-12.9(1/H1)[(1180℃+273)/1000]4 = 1178.3℃</p><p>　　第二道次軋后尾部溫度為：</p><p><b>　　T2=1180℃-</b>&

42、lt;/p><p>　　=1180℃-12.9[(2+t12+2)/H2][(1180+273)/1000]4=1175.0℃</p><p>　　第三道次軋后尾部溫度為：</p><p>　　由第二道次頭部溫度為</p><p>　　T2'=T1-12.9（t12/H2)[(T1+273)/1000]4=1177.7℃</p>

43、;<p>　　T3=T2'-12.9[(2+t23+3)/H3][(T2'+273)/1000]4=1172.8℃</p><p>　　第四道次軋后尾部溫度為：</p><p><b>　　T4=T3-</b></p><p>　　=T3-12.9[(t34+4)/H4][(T3+273)/1000]4=1165.

44、6℃</p><p>　　第五道次軋后尾部溫度為：</p><p><b>　　T5=T3-</b></p><p>　　=T3-12.9[(t45+4+5)/H5][(T3+273)/1000]4=1154.5℃</p><p>　　第六道次軋后尾部溫度為：</p><p><b>　

45、　T6=T4-</b></p><p>　　=T4-12.9[(t56+5+6)/H6][(T4+273)/1000]4=1127.8℃</p><p>　　3.6.2精軋機(jī)組軋制溫度確定</p><p>　　(1) 帶坯尾部進(jìn)入精軋第一架的溫度為：</p><p><b>　　=973.3K</b><

46、/p><p>　　式中：T0為粗軋最后一道次溫度+273；Z為帶坯冷卻時(shí)間；h為該道次入口厚度. </p><p>　　即為T(mén)1-273=973.3℃</p><p>　　考慮精軋前高壓水除磷，溫降30℃，則尾部進(jìn)入精軋第一架溫度T'=943.3℃。</p><p>　　尾部通過(guò)精軋機(jī)組的總溫降為：</

47、p><p><b>　　=37.6℃</b></p><p>　　———式中，T'為T(mén)'+273，n為7，</p><p>　　即每一架溫降為=37.6℃/6=6.3℃</p><p><b>　　尾部終軋溫度為：</b></p><p>　　T終= T'

48、 - =905.7℃</p><p>　　3.7 計(jì)算各道的變形程度</p><p><b>　　由公式， </b></p><p>　　得出各道次變形程度，見(jiàn)下表。</p><p>　　3.8 計(jì)算各道的平均變形速度</p><p><b>　　有公式，</b></p

49、><p>　　式中，v為軋制瞬間速度；H，h分別為軋件入口和出口速度；R為工作輥半徑。</p><p>　　得出各道次平均變形速度，見(jiàn)下表。</p><p>　　3.9 計(jì)算各道的平均單位壓力P及軋制力P</p><p>　　3.9.1各道次平均單位壓力</p><p>　　由公式，=...................

50、............(1)</p><p>　　另，由志田茂簡(jiǎn)化公式</p><p>　　=.....................(2)</p><p>　　首先對(duì)變形抗力的確定，運(yùn)用相應(yīng)的公式： </p><p>　　.........................................................

51、.............(3)</p><p>　　式中A、B、C、D、E、N—系數(shù)，見(jiàn)下表。</p><p>　　Q215A變形阻力數(shù)學(xué)模型回歸系數(shù)值</p><p>　　有公式(1),(2),(3),并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得到各道次平均單位壓力，見(jiàn)下表。</p><p>　　3.9.2各道次軋制壓力P</p><p>　

52、　計(jì)算各道次軋制壓力：運(yùn)用Sims和志田茂簡(jiǎn)化公式</p><p>　　P==bl...........................(4)</p><p>　　————其中，l=未變形區(qū)長(zhǎng)度</p><p>　　由以上(1)(2)(3)(4)公式并代入數(shù)據(jù)，計(jì)算得出各道次軋制壓力P，見(jiàn)下表。</p><p>　　3.10 計(jì)算各道軋制力矩

53、</p><p>　　傳動(dòng)兩個(gè)軋輥所需要的軋制力矩為：</p><p>　　Mz = 2Pa =2Pχl </p><p>　　——— l為變形區(qū)長(zhǎng)度 ； 熱軋板帶時(shí) χ = 0.42~0.50，取0.5.</p><p>　　則，根據(jù)公式，并代入數(shù)據(jù)，得出各道次軋制力矩。見(jiàn)下表。</p><p>　　3.7--3.1

54、0小節(jié)匯總，表中為以上各所求結(jié)果：</p><p><b>　　電機(jī)與軋輥強(qiáng)度校核</b></p><p><b>　　溫升校核：</b></p><p>　　M jum ≤ Mer </p><p><b>　　過(guò)載校核 ：</b></p><p>　

55、　Mmax ≤ KG M er </p><p>　　Mmax：軋制周期內(nèi)，負(fù)荷圖中的最大力矩 ；</p><p>　　KG：電機(jī)允許的過(guò)載系數(shù)； 直流電機(jī) 2.0~2.5 ，交流電機(jī) 2.5~3.0</p><p>　　Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md </p><p><b>　　(3)軋輥強(qiáng)度校核</b

56、></p><p><b>　　由經(jīng)驗(yàn)，</b></p><p>　　對(duì)于二輥： d/D=0.75--0.80；l/d=0.80--1.0；</p><p>　　對(duì)于四輥： d/D=0.67--0.75；l/d=0.83--1.0；</p><p>　?。ㄆ渲?，d

57、為輥頸直徑，D為輥身直徑，l為輥頸長(zhǎng)度）</p><p>　　4.1 粗軋機(jī)組電機(jī)校核</p><p><b>　　(1)溫升校核：</b></p><p>　　Mjum ≤ Mer </p><p>　　由公式 &

58、lt;/p><p>　　并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出：</p><p>　　Mjum=186.86N.m≤ Mer=2000N.m</p><p>　　得，軋機(jī)溫升校核通過(guò)。</p><p><b>　　(2)過(guò)載校核 ：</b></p><p>　　Mmax ≤ KG M er </p>&l

59、t;p>　　由以下及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式：</p><p>　　Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md；</p><p>　　M0=(0.03--0.06)Mer； </p><p>　　Mf=Mf1/i+Mf2=P×f1×d1 + (1/η1- 1)(Mz+Mf1)/ i;</p><p>　　Md= GD2/375

60、×(dn/dt) kg.m = GD2/38.2×(dn/dt) N.m</p><p>　　其中：G ：轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量，kg ； D：轉(zhuǎn)動(dòng)部分的慣性直徑，m 。</p><p>　　dn/dt：轉(zhuǎn)速加速度。Mmax：軋制周期內(nèi)，負(fù)荷圖中的最大力矩；</p><p>　　P為軋制壓力; d為軋輥直徑； η為傳動(dòng)效率=0.98；</p>

61、;<p>　　i為傳動(dòng)比=1；KG=2; M er=1000N.m；a=40m/s；b=60m/s。 </p><p>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出： </p><p>　　Mmax=650N.m ≤ KGMer=2×1000N.m=2000N.m </p><p>　　所以軋機(jī)過(guò)載校核通過(guò)。</p><

62、p>　　4.2 精軋機(jī)組電機(jī)校核</p><p><b>　　(1)溫升校核：</b></p><p>　　Mjum ≤ Mer </p><p>　　由公式 </p><p>　　并代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出：<

63、/p><p>　　Mjum=292.73N.m≤ Mer=1000N.m</p><p>　　得出，軋機(jī)溫升校核通過(guò).</p><p><b>　　(2)過(guò)載校核 ：</b></p><p>　　Mmax ≤ KG M er </p><p>　　由以下及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)公式</p><

64、p>　　Mmax=Mc+Md=M0+Mz+Mf+Md；</p><p>　　M0=(0.03--0.06)Mer； </p><p>　　Mf=Mf1/i+Mf2=P×f1×d1 + (1/η1- 1)(Mz+Mf1)/ i;</p><p>　　Md = GD2/375×(dn/dt) kg.m = GD2/38.2×

65、(dn/dt) N.m</p><p>　　其中：G ：轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量，kg ； D：轉(zhuǎn)動(dòng)部分的慣性直徑，m 。</p><p>　　dn/dt：轉(zhuǎn)速加速度；Mmax：軋制周期內(nèi)，負(fù)荷圖中的最大力矩；</p><p>　　P為軋制壓力; d為軋輥直徑；η為傳動(dòng)效率=0.98； i為傳動(dòng)比=1； KG=2; M er=1000N.m；a=40m/s；b=60m/s。

66、 </p><p><b>　　代入數(shù)據(jù)計(jì)算得出：</b></p><p>　　Mmax= 650N.m≤ KG M er =2×1000N.m=2000N.m</p><p>　　所以軋機(jī)過(guò)載校核通過(guò)。</p><p>　　4.3 粗軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核</p><p><

67、;b>　　二輥：</b></p><p>　　由經(jīng)驗(yàn)取d=800mm，l=800mm。</p><p>　　軋制力取最大P=1539.65t；a=2l+L（輥身長(zhǎng)）=3.3m；D=1000mm；W1為輥身抗彎斷面系數(shù)，W2為輥頸抗彎截面系數(shù)，Mk為軋輥扭矩；Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><b>　　則，</b><

68、/p><p>　　輥身中央最大彎矩為：</p><p>　　Mmax=P（a/4-L/8）= 94.3KN.m</p><p>　　輥身中央最大彎應(yīng)力：</p><p>　　=Mmax/W1=Mmax/=96.10MPa</p><p><b>　　輥頸最大彎矩為：</b></p>&l

69、t;p>　　Mmax=P（a-L）/4=61.5KN.m</p><p><b>　　輥頸最大彎應(yīng)力：</b></p><p>　　=Mmax/W2=Mmax/=123MPa</p><p><b>　　輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為：</b></p><p>　　=Mk/Wn=60.1MPa</p&

70、gt;<p><b>　　(2)四輥：</b></p><p>　　由經(jīng)驗(yàn)取d支=800mm，l支=800mm。</p><p>　　軋制力取最大P=2039.21t；a=2l+L（輥身長(zhǎng)）=3.3m；DBR=1300mm；W1為輥身抗彎斷面系數(shù)，W2為輥頸抗彎截面系數(shù)，Mk為軋輥扭矩；Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><

71、;b>　　1）支承輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>　　輥身中央最大彎矩為：</p><p>　　Mmax=P（a/4-L/8）= 124.9KN.m</p><p>　　輥身中央最大彎應(yīng)力：</p><p>　　=Mmax/W1=Mmax/=57.93MPa</p><p><b>　　

72、輥頸最大彎應(yīng)力：</b></p><p>　　=Mmax/W2=Mmax/=159MPa</p><p><b>　　2）工作輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p><b>　　輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為：</b></p><p>　　=Mk/Wn=79.7MPa</p><p&g

73、t;　　由 支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼，許用應(yīng)力為[]=160MPa，工作輥材質(zhì)為鍛鋼，許用應(yīng)力[]=140MPa，[]=84MPa </p><p>　　知，軋輥強(qiáng)度校核通過(guò)。</p><p>　　4.4 精軋機(jī)組軋輥強(qiáng)度校核</p><p>　　由經(jīng)驗(yàn)取d支=910mm，d工=455mm；l支=910mm，l工=455mm。</p><p&g

74、t;　　軋制力取最大P=2930.66t；a=2l+L（輥身長(zhǎng)）=3.52m；DBR=1300mm；W1為輥身抗彎斷面系數(shù)，W2為輥頸抗彎截面系數(shù)，Mk為軋輥扭矩；Wn為抗扭截面系數(shù)。</p><p><b>　　1）支承輥強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>　　輥身中央最大彎矩為：</p><p>　　Mmax=P（a/4-L/8）=195.6

75、2 KN.m</p><p>　　輥身中央最大彎應(yīng)力：</p><p>　　=Mmax/W1=Mmax/=89.04MPa</p><p><b>　　輥頸最大彎應(yīng)力：</b></p><p>　　=Mmax/W2=Mmax/=157MPa</p><p><b>　　2）工作輥強(qiáng)度計(jì)算

76、</b></p><p><b>　　輥頸扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力為：</b></p><p>　　=Mk/Wn=35.4MPa</p><p>　　由 支承輥材質(zhì)為合金鍛鋼，許用應(yīng)力為[]=160MPa，工作輥材質(zhì)為鍛鋼，許用應(yīng)力[]=140MPa，[]=84MPa </p><p>　　知，軋輥強(qiáng)度校核通過(guò)。&l

77、t;/p><p>　　5. 車(chē)間平面布置圖</p><p><b>　　平面布置圖附后</b></p><p><b>　　6. 總結(jié)與收獲</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)主要對(duì)熱軋板帶壓下規(guī)程做了一些規(guī)定，在通過(guò)對(duì)各個(gè)規(guī)程的設(shè)計(jì)和計(jì)算過(guò)程中，鞏固并加深了大學(xué)以來(lái)本專(zhuān)業(yè)所學(xué)知識(shí)，為即將到來(lái)的畢業(yè)設(shè)

78、計(jì)打了基礎(chǔ)，更為以后在工作中應(yīng)用所學(xué)知識(shí)奠定了一定的基礎(chǔ)。</p><p>　　同時(shí)通過(guò)這次設(shè)計(jì)，更加認(rèn)識(shí)到了自己的不足，須要多加練習(xí)和鞏固所學(xué)知識(shí)，這樣才能學(xué)以致用，做得更好。</p><p><b>　　軋制程序表</b></p><p>　　注：B--軋件寬度；H--軋件軋前厚度；h--軋件軋后厚度；h---壓下量；--壓下率；L--軋件

79、長(zhǎng)度；--穿帶速度；--軋制速度；---間隙時(shí)間；--純軋時(shí)間；T--軋件尾部溫度；P--軋制力；Mz--軋制力矩</p><p>　　產(chǎn)品規(guī)格：2.0mm1450mm； 坯料尺寸：230mm1500mm11m； 鋼種：Q215A；開(kāi)軋溫度：1180； 粗軋周期：76.68s； 精軋周期：104.3s; </p><p>　　軋輥強(qiáng)度校核及軋機(jī)能力校核均通過(guò)。</p>