日產(chǎn)1200td氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　本科課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書</b></p><p>　　題目：日產(chǎn)1200t/d氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐</p><p>　　學(xué) 院：＿＿材料學(xué)院＿＿</p><p>　　專 業(yè)：＿＿冶金工程＿＿</p><p>　　班 級(jí)：＿ 冶金061 </p><

2、p>　　學(xué) 號(hào)：＿060802110168 </p><p>　　學(xué)生姓名：＿吳萬(wàn)華 </p><p>　　指導(dǎo)教師：＿ 孫克萍 </p><p>　　2008年 5 月 10 日</p><p><b>　　內(nèi)容摘要</b></p><p>　　氧

3、化鋁作為一種基礎(chǔ)的工業(yè)原材料,對(duì)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展起著相當(dāng)重要的作用,而我國(guó)氧化鋁生產(chǎn)無(wú)論從數(shù)量還是質(zhì)量上都不能滿足國(guó)內(nèi)市場(chǎng)的需要,每年都要大量進(jìn)口,同時(shí),國(guó)內(nèi)的氧化鋁生產(chǎn)成本居于世界前列。如何開展國(guó)內(nèi)的氧化鋁焙燒系統(tǒng)研究是一項(xiàng)重要的課題。 本文首先對(duì)國(guó)內(nèi)外的焙燒方式進(jìn)行了分析和比較,并對(duì)目前世界上主要的三種流態(tài)化焙燒方式和裝置現(xiàn)狀進(jìn)行了概述。然后根據(jù)流程圖對(duì)焙燒系統(tǒng)流程進(jìn)行了分析,了解了濕物料的脫水過(guò)程及其工藝性能; 通過(guò)對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行物料及

4、能量平衡計(jì)算并作比較,掌握了焙燒系統(tǒng)的物料及能量的分布情況,為焙燒系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供了依據(jù)。同時(shí)還分析討論了系統(tǒng)中各參數(shù)變化對(duì)系統(tǒng)運(yùn)行的影響。</p><p>　　關(guān)鍵詞 氧化鋁，焙燒爐，熱工</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Alumina as a basis for industrial raw ma

5、terials, the development of the national economy plays an important role, and China's alumina production in terms of quantity or quality can not meet the needs of the domestic market, every year a large number of imp

6、orts, while domestic Alumina production cost of living in the forefront of the world. How to carry out domestic alumina roasting system is an important issue. This paper on the baking at home and abroad conducted an anal

7、ysis and comparison, and</p><p>　　Keywords Alumina，Thermal，Roaster</p><p><b>　　目目錄</b></p><p><b>　　第一章：概述 </b></p><p>　　1-1、流態(tài)化焙燒新技術(shù)在國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況………

8、…………3</p><p>　　1-2、我國(guó)氧化鋁焙燒技術(shù)和裝置現(xiàn)狀………………………4 </p><p>　　1-3、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝特性、能耗狀況………………5 </p><p>　　1-4、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工作原理……………………………6 </p><p>　　第二章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工藝性能 </p><p&

9、gt;　　2-1、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝流程介紹………………………7</p><p>　　2-2、氫氧化鋁的干燥和預(yù)熱的工藝流程、熱工特點(diǎn)………8</p><p>　　2-3、氫氧化鋁的焙燒的工藝流程、熱工特點(diǎn)………………9 </p><p>　　2-4、氫氧化鋁的冷卻的工藝流程、熱工特點(diǎn)………………10 </p><p>　　2-5、氧化鋁循

10、環(huán)焙燒爐工藝特點(diǎn)、熱工特點(diǎn)、熱效能……10 </p><p>　　2-6、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能與氣態(tài)懸浮焙燒爐工藝性能、熱工特點(diǎn)比較…………………… ………………11</p><p>　　2-7、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能與回轉(zhuǎn)窯工藝性能及熱工特點(diǎn)比較…………………………………………………13</p><p>　　第三章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工計(jì)算 </p&g

11、t;<p>　　3-1、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝計(jì)算的原始數(shù)據(jù)及條件…… 13</p><p>　　3-2、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的物料平衡及物料平</p><p>　　衡表……………………………………………………15</p><p>　　3-3、燃料的燃燒計(jì)算及結(jié)果表…………………………… 16 </p><p>　　3-4、氧

12、化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡計(jì)算………… 18</p><p>　　3-5、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡計(jì)算表……… 21</p><p>　　3-6、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡與氣態(tài)懸浮焙燒</p><p>　　爐的熱平衡比較………………………………………………22</p><p>　　第四章：氧化鋁循環(huán)焙燒爐設(shè)計(jì)熱耗與實(shí)際熱耗

13、的效能</p><p><b>　　分析</b></p><p>　　4-1、熱力學(xué)分析…………………………………………… 25 </p><p>　　4-2、測(cè)量誤差分析………………………………………… 26 </p><p>　　4-3、影響產(chǎn)品質(zhì)量的因素分析…………………………… 28 </p>&l

14、t;p>　　結(jié)束語(yǔ)…………………………………………………………………29</p><p>　　參考文獻(xiàn)………………………………………………………………29</p><p><b>　　第一章 概述</b></p><p>　　1-1 流態(tài)化焙燒新技術(shù)在國(guó)內(nèi)外發(fā)展概況 </p><p>　　氧化鋁生產(chǎn)采用流態(tài)化焙

15、燒技術(shù)的試驗(yàn)研究開始于20世紀(jì)40年代，近40</p><p>　　年來(lái)，流態(tài)化焙燒在工業(yè)生產(chǎn)中顯示出其優(yōu)質(zhì)、低耗的強(qiáng)大優(yōu)勢(shì)，技術(shù)發(fā)展十分</p><p>　　迅速。目前廣泛應(yīng)用于氧化鋁生產(chǎn)的焙燒技術(shù)為美國(guó)的閃速焙燒、德國(guó)的循環(huán)焙</p><p>　　燒、丹麥的氣態(tài)懸浮焙燒三種，其中氣態(tài)懸浮焙燒技術(shù)起步最晚，但技術(shù)先進(jìn)，</p><p>　　

16、代表著最新流態(tài)化焙燒水平，號(hào)稱“第三代”。然而，因其在工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用較</p><p>　　晚，實(shí)際運(yùn)行中，仍然存在許多問(wèn)題，若能很好地解決，進(jìn)一步完善其工藝，則</p><p>　　氣態(tài)懸浮焙燒技術(shù)無(wú)疑是氧化鋁生產(chǎn)的最佳選擇。我國(guó)自1987年山西鋁廠引進(jìn)</p><p>　　第一臺(tái)美鋁閃速焙燒爐以后，十多年來(lái)，相繼又引進(jìn)了德國(guó)魯奇循環(huán)流態(tài)化焙燒</p>

17、<p>　　爐、丹麥?zhǔn)访芩箽鈶B(tài)懸浮焙燒爐，其中以氣態(tài)懸浮焙燒爐為主，占到總數(shù)的70%。</p><p>　　目前國(guó)內(nèi)氧化鋁幾乎全部采用流態(tài)化焙燒。 </p><p>　　當(dāng)今世界成功地應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的流態(tài)化焙燒爐有四種：①美國(guó)鋁業(yè)公</p><p>　　司的流態(tài)閃速焙燒爐(F．F．C)。②原西德魯奇公司的循環(huán)流態(tài)焙(C．F．C).</p>

18、<p>　?、鄣?zhǔn)访芩构镜臍怏w懸浮焙燒爐(G．S．C)。④法國(guó)弗夫卡樂(lè)巴柯克公司的</p><p>　　氣體懸浮焙燒爐(F．C．B)。前三種流態(tài)化焙燒爐在世界上得到了廣泛采用，我</p><p>　　國(guó)也相繼在中鋁山西分公司、中州分公司、蘋果分公司和貴州分公司引進(jìn)了前三</p><p>　　種爐型。已經(jīng)投用的流態(tài)化焙燒爐設(shè)計(jì)能力為國(guó)內(nèi)焙燒氧化鋁總規(guī)模

19、的80％以</p><p>　　上，采用流態(tài)化焙燒爐已成為我國(guó)氧化鋁工業(yè)必然的發(fā)展趨勢(shì)。</p><p>　　流態(tài)化焙燒技術(shù)與回轉(zhuǎn)焙燒窯相比不僅熱耗低，而且產(chǎn)品質(zhì)量好、投資省、占地面積小，對(duì)環(huán)境污染輕和設(shè)備簡(jiǎn)單、使用壽命長(zhǎng)、維修費(fèi)用低等明顯的優(yōu)點(diǎn)。我國(guó)新建的山西鋁廠，中州鋁廠和蘋果鋁廠均采用了世界上先進(jìn)的流態(tài)化焙燒技術(shù)。自建成投產(chǎn)運(yùn)行以來(lái)，運(yùn)行良好，各項(xiàng)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)先進(jìn)，取得了良好的節(jié)能效

20、果。而后，鄭州鋁廠，山東鋁廠和貴州鋁廠也相繼各引進(jìn)了一套流態(tài)化焙燒技術(shù)和裝置，以代替原有的回轉(zhuǎn)焙燒窯，降低能耗。提高產(chǎn)能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。</p><p>　　1-2 我國(guó)氧化鋁焙燒技術(shù)和裝置現(xiàn)狀</p><p>　　我國(guó)近年來(lái)所建的氧化鋁廠技術(shù)裝備已達(dá)到當(dāng)今世界先進(jìn)水平，氧化鋁循環(huán)焙燒技術(shù)主要引進(jìn)的是魯奇循環(huán)焙燒爐(C．F．C)，多數(shù)的鋁業(yè)公司都是先引進(jìn)后消化吸收并創(chuàng)新。在世界氧化鋁工業(yè)中

21、，目前90%以上的氧化鋁生產(chǎn)廠(包括美鋁、加鋁所屬)均采用拜耳法處理以三水鋁石為主的低硅鋁土礦生產(chǎn)氧化鋁。而我國(guó)則分別采用聯(lián)合法、燒結(jié)法處理的我國(guó)高硅一水硬鋁石鋁土礦和采用拜耳法處理我國(guó)低硅一水硬鋁石和進(jìn)口國(guó)外低硅三水鋁石鋁土礦生產(chǎn)氧化鋁。目前，國(guó)內(nèi)、外主要技術(shù)裝備有：氧化鋁生產(chǎn)的技術(shù)裝備，隨著生產(chǎn)方案不同而不同。燒結(jié)法主要用于中國(guó)和俄羅斯處理高硅鋁土礦或霞石生產(chǎn)氧化鋁，其總產(chǎn)量約世界總產(chǎn)量的10%。世界其他鋁業(yè)公司均采用拜耳法生產(chǎn)氧化

22、鋁。因此，這里僅對(duì)拜耳法的技術(shù)裝備作簡(jiǎn)要比較。拜耳法的技術(shù)裝備主要反映在工藝流程中的主要工藝過(guò)程。即：鋁土礦溶出、赤泥分離洗滌、種子分解、母液蒸發(fā)和氫氧化鋁焙燒工序。</p><p>　　我國(guó)各大氧化鋁廠在氧化鋁生產(chǎn)過(guò)程中，氫氧化鋁焙燒是主要工序之一，無(wú)論是采用拜耳法還是燒結(jié)法或是聯(lián)合氫氧化鋁焙燒是不可缺少的最后一到工序，而且是主要耗能工序之一，一般占13%~26%MJ/Kg。</p><p&

23、gt;　　它的技術(shù)和裝置大體有三類：</p><p>　　a老式回轉(zhuǎn)焙燒窯，熱耗最高，一般在5.024~5.443 MJ/Kg- Al2O3;</p><p>　　b 帶有旋風(fēng)預(yù)熱器的回轉(zhuǎn)焙燒窯，熱耗居中，一般在3.978~4.187 MJ/Kg Al2O3；</p><p>　　c液態(tài)化焙燒爐，熱耗最底，一般在2.913~3.349 MJ/Kg Al2O

24、3。</p><p>　　20世紀(jì)80年代以來(lái)，我國(guó)山鋁公司、蘋果鋁廠、中州鋁廠、山東鋁廠、貴州鋁廠、鄭州鋁廠等幾大廠先后從國(guó)外引進(jìn)了11臺(tái)氫氧化鋁焙燒爐，包括美國(guó)鋁業(yè)K.H.D公司為代表的為稀相換熱閃電焙燒與濃相流態(tài)化相結(jié)合；以F.L.S公司為代表的稀相換熱氣體懸浮焙燒；以LURGI公司為代表的循環(huán)流態(tài)化焙燒三種爐型。國(guó)內(nèi)氫氧化鋁流態(tài)化的發(fā)展，一是引進(jìn)，二是消化創(chuàng)新，但這兩者都必須結(jié)合國(guó)內(nèi)氧化鋁工業(yè)的實(shí)情，我國(guó)

25、應(yīng)在消化流態(tài)化焙燒技術(shù)的基礎(chǔ)上創(chuàng)新，形成有自己特色的焙燒爐裝置。1996年，山鋁公司為改變焙燒工序能耗高，環(huán)境污染嚴(yán)重的狀況，引進(jìn)了德國(guó)魯奇特公司1600t/d循環(huán)爐，貴州鋁廠和蘋果鋁廠也相繼引進(jìn)可該技術(shù)和裝置，大大提高了我國(guó)氫氧化鋁焙燒生產(chǎn)控制水平。經(jīng)過(guò)數(shù)年的探索與改進(jìn)，流態(tài)化焙燒爐適應(yīng)了我國(guó)氧化鋁生產(chǎn)的特點(diǎn)，基本上取代了傳統(tǒng)的回轉(zhuǎn)窯。</p><p>　　由于，我國(guó)在近10年氧化鋁工業(yè)的發(fā)展中，不斷了解、認(rèn)識(shí)

26、、引進(jìn)、實(shí)踐當(dāng)今國(guó)際先進(jìn)的的技術(shù)裝備，使氧化鋁生產(chǎn)的技術(shù)裝備水平有長(zhǎng)足發(fā)展。近兩年所建廠的技術(shù)裝備水平已達(dá)到當(dāng)今世界先進(jìn)水平，其中鋁土礦高溫溶出的技術(shù)裝備達(dá)到國(guó)際領(lǐng)先水平，至2005年底，中國(guó)鋁業(yè)公司氧化鋁產(chǎn)能787萬(wàn)噸，電解鋁產(chǎn)量210萬(wàn)噸，成為僅次于美鋁和加鋁的世界第三大鋁業(yè)公司，中鋁公司目前也已形成完整的鋁工業(yè)布局，氧化鋁和電解鋁的產(chǎn)能基本平衡。同時(shí)，國(guó)內(nèi)經(jīng)濟(jì)發(fā)展速度快，金屬鋁消費(fèi)市場(chǎng)旺盛，迄今為止，國(guó)內(nèi)氧化鋁生產(chǎn)的原料、動(dòng)力和人

27、力仍存在一定的價(jià)格優(yōu)勢(shì)，因此，境外資源開發(fā)和投資建廠有較大發(fā)展空間，但是我國(guó)鋁土礦屬高硅一水硬鋁石，其處理難度及其能耗比國(guó)外高，當(dāng)然也還具有進(jìn)一步節(jié)能降耗的空間。 </p><p>　　1-3 環(huán)流態(tài)化焙燒爐工藝性能，能耗狀況</p><p><b>　　a 產(chǎn)品質(zhì)量好。</b></p><p>　　這是由于爐襯磨損少，德國(guó)循環(huán)流態(tài)化焙燒產(chǎn)品中

28、SiO2含量比回轉(zhuǎn)窯產(chǎn)品約低0.006%，不同粒級(jí)氫氧化鋁焙燒均勻，相同比表面積的氧化鋁中α- Al2O3含量低，與回轉(zhuǎn)窯比，流態(tài)化焙燒的產(chǎn)品中小于45μm粒級(jí)增加約4%，而小于15μm的粒級(jí)沒(méi)有改變。各類型流態(tài)化焙燒爐都能制取砂狀氧化鋁。</p><p><b>　　b 投資少。</b></p><p>　　流化床焙燒爐單位面積產(chǎn)能高、設(shè)備緊湊、占地少。它的機(jī)電設(shè)備

29、重量?jī)H為回轉(zhuǎn)窯的1/2，建筑面積僅為1/3~2/3，投資比回轉(zhuǎn)窯低40~60%（以1983年國(guó)內(nèi)價(jià)格計(jì)），國(guó)外發(fā)表數(shù)據(jù)，美國(guó)少50~70%，西德少20%，法國(guó)少15~20%。 </p><p>　　c 設(shè)備簡(jiǎn)單、壽命長(zhǎng)、維修費(fèi)用低。</p><p>　　流態(tài)化焙燒系統(tǒng)除了風(fēng)機(jī)、油泵與給料設(shè)備之外沒(méi)有大型的轉(zhuǎn)動(dòng)設(shè)備。焙燒爐內(nèi)襯使用壽命可長(zhǎng)達(dá)10年以上。維修費(fèi)用比回轉(zhuǎn)窯低得多。如德國(guó)的循

30、環(huán)流態(tài)化焙燒爐的維修費(fèi)僅為回轉(zhuǎn)窯的35%。</p><p><b>　　d對(duì)環(huán)境污染輕。</b></p><p>　　燃料燃燒完全，過(guò)?？諝庀禂?shù)低，廢氣中氧的含量低（1~2%），SO2和NOX的生成量均低于回轉(zhuǎn)窯。</p><p><b>　　e 自動(dòng)化水平高。</b></p><p>　　流態(tài)化焙

31、燒爐（固定式）較回轉(zhuǎn)窯易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化。集中一分散系統(tǒng)可完成全套裝置的起動(dòng)、生產(chǎn)控制、設(shè)備保護(hù)、停車，可保障設(shè)備的安全運(yùn)行和生產(chǎn)的均衡穩(wěn)定進(jìn)行。</p><p>　　f熱效率高、熱耗低。</p><p>　　熱耗3.1~3.2GJ/t，流態(tài)化焙燒爐中燃料燃燒穩(wěn)定，溫度分布均勻，氫氧化鋁和燃燒產(chǎn)物以及高溫氧化鋁和助燃空氣間接觸密切，換熱迅速，空氣預(yù)熱溫度高，過(guò)?？諝庀禂?shù)低，燃料燃燒溫度提高，系

32、統(tǒng)熱效率大大提高，廢氣量則隨之減少，加之散熱損失只有回轉(zhuǎn)窯的30%，流態(tài)化焙燒爐的熱效率可達(dá)75~80%，而回轉(zhuǎn)窯最好情況下的熱效率也低于60%，流態(tài)化焙燒爐單位產(chǎn)品熱耗比回轉(zhuǎn)窯降低約1/3。國(guó)外回轉(zhuǎn)窯熱耗先進(jìn)水平約為4.186GJ/t- Al2O3，而國(guó)內(nèi)回轉(zhuǎn)窯焙燒熱耗約為5.032GJ/t- Al2O3。</p><p>　　循環(huán)焙燒爐1997年9月投用，節(jié)能效果非常明顯，1997年8月回轉(zhuǎn)窯焙燒和2000年

33、8月循環(huán)焙燒在油耗，電耗，水耗方面的對(duì)比如下表所示</p><p>　　循環(huán)爐與焙燒窯指標(biāo)對(duì)比</p><p><b>　　表1.1</b></p><p>　　單位 循環(huán)爐 回轉(zhuǎn)窯 差值</p><p>　　油耗 ㎏/tAo 82.99 127.68 －4

34、4.69</p><p>　　電耗 kwh/tAo 20.21 30.74 －10.53</p><p>　　上水耗 m3/tAo 0.20 1.61 －1.41</p><p>　　回水耗 m3/tAO 0 8.30 －8.30</p>&

35、lt;p>　　通過(guò)上述循環(huán)焙燒和回轉(zhuǎn)窯節(jié)能的比較看，循環(huán)焙燒大大降低了生產(chǎn)成本，提高了產(chǎn)品質(zhì)量。有利于環(huán)境保護(hù)。用循環(huán)焙燒爐代替回轉(zhuǎn)窯焙燒是氧化鋁焙燒的發(fā)展方向。</p><p>　　1-4 氧化鋁循環(huán)焙燒爐工作原理</p><p>　　流化態(tài)焙燒爐工作的基本原理是利用流態(tài)化技術(shù)，使參與反應(yīng)熱，質(zhì)傳遞的氣體和固體充分接觸，實(shí)現(xiàn)它們之間最快的傳質(zhì)、傳熱和動(dòng)量，傳遞速度，獲得最大的設(shè)備生

36、產(chǎn)能力。</p><p><b>　　流化床的形成</b></p><p>　　當(dāng)流體的表觀速度繼續(xù)增大到一定值，床層開始膨脹和變松，全部顆粒都懸浮在向上流動(dòng)的流體中，形成強(qiáng)烈攪混流動(dòng)。這種具有流體的某些表觀特征的流-固混合床稱為流化床，在氣-固流化床中，形成顆粒強(qiáng)烈翻滾，故又稱為沸騰床。</p><p><b>　　流化范圍與操作速

37、度</b></p><p>　　從臨界速度開始流態(tài)化，到帶出速度下流化床開始破壞這一速度范圍。它是選擇操作流態(tài)化速度的上下限。流態(tài)化范圍越寬，流化床的操作越穩(wěn)定。這一范圍大小可以用帶出速度Uout與臨界流態(tài)化速度Uin的比（Uout／Uin）來(lái)表征。理論和實(shí)踐證明，顆粒越細(xì)則流態(tài)化范圍越小，不規(guī)則寬篩分物料的流態(tài)化范圍比球形粒子的要小。</p><p><b>　　圖

38、1—1</b></p><p>　　第二章 氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工性能</p><p>　　2-1 氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝流程介紹</p><p>　　氧化鋁循環(huán)焙燒是以稀相為主，稀濃相結(jié)合的焙燒裝置，是一種結(jié)合式冶金爐，一般由物料干燥脫水預(yù)熱，主反應(yīng)爐和成品冷卻三大系統(tǒng)組成。循環(huán)爐工藝流程可簡(jiǎn)述為一級(jí)文丘干燥脫水加一段載流預(yù)熱，循環(huán)流化床焙燒，一級(jí)載流冷卻

39、加流花床冷卻。</p><p>　　工藝流程包括三個(gè)部分：a氫氧化鋁的干燥和預(yù)熱 b氫氧化鋁的焙燒 c氧化鋁的焙燒。工藝流程圖如下： </p><p>　　2-2 氫氧化鋁的干燥和預(yù)熱的工藝流程、熱工特點(diǎn)</p><p><b>　　1） 一級(jí)干燥</b></p><p>　　來(lái)自分解車間的濕氫氧化鋁，由皮帶輸送機(jī)送到焙

40、燒爐氫氧化鋁小倉(cāng)110，再由螺旋喂料機(jī)062將物料喂入文丘里一級(jí)干燥器120。在此物料與二級(jí)干燥器來(lái)的熱廢氣混合，蒸發(fā)掉濕氫氧化鋁的附著水。</p><p><b>　　a) 電收塵器</b></p><p>　　熱廢氣攜帶已被干燥的干氫氧化鋁與廢氣組成含塵廢氣流，進(jìn)入兩級(jí)靜電收塵器（ESP）122。在第一級(jí)機(jī)械收塵，夾帶的大部分固體物料被收下，剩余的含塵廢氣進(jìn)入第二

41、級(jí)靜電收塵器，用靜電除塵方法將廢氣進(jìn)行凈化，達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)后排放。</p><p>　　b) 干氫氧化鋁的主流向</p><p>　　由第二級(jí)電收塵器收下的固體物料，通過(guò)螺旋輸送機(jī)063/063.1和064/064.1 輸送到機(jī)械收塵器下部，匯同機(jī)械收塵收下的固體物料進(jìn)入空氣斜槽124。空氣斜槽124排出的干氫氧化鋁經(jīng)翻板閥124.13，送入空氣提升機(jī)125。然后，被羅茨風(fēng)機(jī)078提供的壓縮

42、風(fēng)吹送起來(lái)，經(jīng)管道126到旋風(fēng)收塵器127，經(jīng)127收下的大部分物料，通過(guò)喂料密封槽128被送入文丘里二級(jí)干燥器130的下部。經(jīng)127凈化的空氣，通過(guò)管道129，進(jìn)入二次風(fēng)旋風(fēng)收塵器152，最終做為二次燃燒空氣。</p><p>　　c) 電收塵（ESP）細(xì)粉</p><p>　　1＃爐電收塵器收下的細(xì)粉可以通過(guò)調(diào)速回轉(zhuǎn)閥091和092排出，經(jīng)螺旋輸送機(jī)065、065.1、065.2輸送到

43、流化床冷卻器155的第一室（用來(lái)調(diào)節(jié)產(chǎn)品的灼減值，降低消耗）。</p><p>　　d) 二級(jí)干燥器的旁路</p><p>　　為了調(diào)節(jié)爐內(nèi)溫度和電收塵進(jìn)口溫度，來(lái)自一級(jí)干燥器的一小部分物料可以經(jīng)調(diào)速回轉(zhuǎn)閥093和管道137，直接進(jìn)入流化床焙燒爐140或直接經(jīng)137、138管道進(jìn)入管道151（1＃爐）；經(jīng)137管道、回轉(zhuǎn)閥094和139管道進(jìn)入146混料槽（2＃爐）。</p>

44、<p><b>　　2） 二級(jí)干燥</b></p><p>　　進(jìn)入二級(jí)文丘里干燥器130的干氫氧化鋁與來(lái)自循環(huán)旋風(fēng)收塵器142的熱廢氣相混合，并被部分脫水和預(yù)焙燒。氣體和物料將再一次在130后面的旋風(fēng)收塵器132中進(jìn)行分離。經(jīng)132分離出來(lái)的預(yù)焙燒氧化鋁，通過(guò)下料管134，進(jìn)入流化床焙燒爐140。下料管上的翻板閥135、136保證了焙燒爐的壓力密封，防止熱廢氣反竄。出132的廢

45、氣經(jīng)管道133，進(jìn)入一級(jí)干燥器120。</p><p>　　萬(wàn)一發(fā)生喂料故障，可以用注入被蒸汽霧化的應(yīng)急冷卻水到管道133和干燥器120的辦法，來(lái)控制廢氣溫度。</p><p>　　2-3 氫氧化鋁的焙燒的工藝流程、熱工特點(diǎn)</p><p>　　1)氫氧化鋁的焙燒的工藝流程</p><p>　　經(jīng)預(yù)熱和部分脫水的氫氧化鋁在流化床焙燒爐140中

46、進(jìn)行最終焙燒。焙燒所需熱量是由燃油（重油）在流化床焙燒爐直接燃燒所產(chǎn)生的；供燃燒用的燃油，通過(guò)插入流化床焙燒爐140下部的四支油槍噴入流化床，用蒸汽將燃油霧化；焙燒爐溫度可以通過(guò)溫度控制器保持穩(wěn)定。</p><p>　　燃油燃燒所需要的空氣，分為一次風(fēng)和二次風(fēng)。一次風(fēng)是由風(fēng)機(jī)070、071提供，這部分燃燒用風(fēng)通過(guò)流化床冷卻器155內(nèi)間接加熱盤管，經(jīng)管道157導(dǎo)入流化床焙燒爐140中。二次風(fēng)作為補(bǔ)充燃燒所需空氣不足

47、部分，通過(guò)140上方爐壁進(jìn)入流化床焙燒爐140中。</p><p>　　二次風(fēng)主要由風(fēng)機(jī)073、074提供。二次風(fēng)首先作為流化床冷卻器155和156的流化風(fēng)，最終經(jīng)管道151、二次風(fēng)旋風(fēng)收塵器152和管道153，被導(dǎo)入流化床焙燒爐140中。輔助風(fēng)機(jī)072和空氣提升風(fēng)機(jī)078也做二次風(fēng)用，同樣被正常引入管道151。由于焙燒爐中強(qiáng)烈的混合和熱交換，焙燒溫度是燃燒溫度和物料溫度之間的混合溫度。這個(gè)溫度可以調(diào)節(jié)和穩(wěn)定保持

48、在預(yù)設(shè)范圍內(nèi)。</p><p>　　在爐子下半?yún)^(qū)，存在一個(gè)固體物料濃度較高的流化床，這有利于燃油的燃燒和增加物料在爐內(nèi)平均停留時(shí)間。在焙燒爐上半?yún)^(qū)，二次風(fēng)進(jìn)口上方，隨著固體物料擴(kuò)散到焙燒爐140的頂部，固體物料濃度隨之降低。</p><p>　　熱氣流進(jìn)入再循環(huán)旋風(fēng)收塵器142，固體物料在那里得到分離，分離出的熱氧化鋁，經(jīng)密封槽143重新進(jìn)入流化床焙燒爐。在由140、142和143組成的整

49、個(gè)焙燒階段中，固體物料的再循環(huán)導(dǎo)致了產(chǎn)品和氣流溫度幾乎一致。</p><p>　　密封槽143的流化風(fēng)由密封槽風(fēng)機(jī)076提供，保證了再循環(huán)的需要。從143中取出部分焙燒段的物料作為成品，通過(guò)出料閥144排入氧化鋁冷卻系統(tǒng)。用壓差控制器來(lái)控制出料量，保持焙燒爐內(nèi)壓差恒定。</p><p>　　2)氫氧化鋁的焙燒的熱工特點(diǎn)</p><p>　　全部脫除物料中的結(jié)晶水、附

50、著水和進(jìn)行一系列的相變過(guò)程，從而生產(chǎn)出一種由 γ-Al2O3和α-Al2O3混合物構(gòu)成的氧化鋁產(chǎn)品。</p><p>　　2-4、氫氧化鋁的冷卻的工藝流程、熱工特點(diǎn)</p><p>　　1)氫氧化鋁的冷卻的工藝流程</p><p>　　從焙燒系統(tǒng)排出的氧化鋁，經(jīng)二次風(fēng)旋風(fēng)收塵器152和流化床冷卻器155、156，被冷卻到約80～100℃。經(jīng)鋁氧皮帶送入鋁氧儲(chǔ)存大倉(cāng)

51、.</p><p>　　一次風(fēng)經(jīng)冷卻器三個(gè)管道調(diào)節(jié)器，壓送到流化床冷卻器155的三個(gè)室中，在那里空氣和熱氧化鋁進(jìn)行間接熱交換。二次風(fēng)為氧化鋁直接冷卻和流化床冷卻器155、156六個(gè)室流化用風(fēng)。</p><p>　　二次風(fēng)進(jìn)二次風(fēng)旋風(fēng)收塵器152，在152中，固體物料從二次風(fēng)中分離出來(lái)，進(jìn)入155冷卻器，二次風(fēng)經(jīng)二次風(fēng)管道153，進(jìn)入焙燒爐140。</p><p>　

52、　2)氫氧化鋁的冷卻的熱工特點(diǎn)</p><p>　　羅茨風(fēng)機(jī)之間通過(guò)管道226互聯(lián)，這樣，即使有一些風(fēng)機(jī)不能運(yùn)行，仍能夠提供穩(wěn)定的風(fēng)源。</p><p>　　2-5 氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝特點(diǎn)，熱工特點(diǎn)，熱效能</p><p>　　1) 循環(huán)爐的核心部分是由反應(yīng)器和旋風(fēng)筒組成的再循環(huán)系統(tǒng)。燃料從反應(yīng)器的下部噴入燃燒提供熱量。焙燒產(chǎn)品帶出的熱量，在流化床冷卻機(jī)內(nèi)由一次

53、風(fēng)和二次風(fēng)將其冷卻回收，旋風(fēng)筒廢氣所帶出的熱量，用于兩級(jí)預(yù)熱干燥段的氫氧化鋁預(yù)熱干燥及部分物料結(jié)晶脫水，從而回收熱量，降低熱耗。</p><p>　　2) 由于大量的固體物料在不斷地循環(huán)，攜帶著大量的蓄熱，因而焙燒溫度均勻，即使在供料或干供油出現(xiàn)短暫波動(dòng)的情況，也能保持反應(yīng)器和旋風(fēng)筒中的溫度均勻穩(wěn)定。物料循環(huán)的同時(shí)增加了在焙燒爐內(nèi)的停留時(shí)間，從而可以降低氫氧化鋁的焙燒溫度。通常爐溫控制在９５０℃左右。</

54、p><p>　　3) 整個(gè)系統(tǒng)為正壓操作，無(wú)主排風(fēng)機(jī)，供風(fēng)采用羅茨風(fēng)機(jī)。該風(fēng)機(jī)的優(yōu)點(diǎn)是供風(fēng)量幾乎不隨系統(tǒng)的壓力波動(dòng)而變化，即使?fàn)t內(nèi)出現(xiàn)短暫異常波動(dòng)，供風(fēng)量也可保持穩(wěn)定，通過(guò)增，減氫氧化鋁的下料量或重油的噴入量為調(diào)節(jié)焙燒溫度，生產(chǎn)所需質(zhì)量的氧化鋁。循環(huán)爐的調(diào)節(jié)范圍大，可在４６％—１００％間調(diào)節(jié)。當(dāng)產(chǎn)量調(diào)低時(shí)，助燃空氣量隨之調(diào)低，仍保持較小的空氣過(guò)剩系數(shù)，因此熱耗仍保持在較低水平。</p><p&g

55、t;　　4) 循環(huán)爐配置緊湊，可有效地利用空間，占地面積較回轉(zhuǎn)窯減少３／４，鋼機(jī)構(gòu)框架較其他爐型輕巧，單位投資較回轉(zhuǎn)窯低。由于焙燒溫度較回轉(zhuǎn)窯低，內(nèi)村熱沖擊小，使用壽命長(zhǎng)達(dá)１０年，維修費(fèi)用約為回轉(zhuǎn)窯的５０％。</p><p>　　2-6 氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能與氣態(tài)懸浮焙燒爐工藝性能、熱工特點(diǎn)比較</p><p>　　兩種流態(tài)化焙燒爐都是目前國(guó)際上最先進(jìn)的節(jié)能型氧化鋁焙燒爐，與回轉(zhuǎn)窯

56、相比，熱耗降低20-30%，焙燒出的氧化鋁質(zhì)量達(dá)到冶金級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，破損率小，比表面積大，比回轉(zhuǎn)窯焙燒的三氧化二鋁質(zhì)量提高很多。</p><p>　　兩種焙燒爐綜合性能比較</p><p><b>　　表2.1</b></p><p>　　爐型 德國(guó)LURGI公司循環(huán) 丹麥FLS公司</p><p>

57、　　比較項(xiàng)目 流態(tài)化焙燒爐 懸浮焙燒爐</p><p>　　工藝特點(diǎn)及操作參數(shù)：</p><p>　　焙燒溫度℃ 950—1150 1150—1250</p><p>　　工藝特點(diǎn) 循環(huán)流態(tài)化焙燒爐 希相換熱氣態(tài)懸浮焙燒</p>

58、<p>　　系統(tǒng)壓力狀況 鼓風(fēng)流程正壓操作 鼓風(fēng)、排風(fēng)相結(jié)合、負(fù)</p><p><b>　　壓操作</b></p><p><b>　　經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo):</b></p><p>　　月產(chǎn)能力 t/d 1300 1300

59、</p><p>　　單位熱耗Mj/t-Ao 3472 4346</p><p>　　單位電耗Kwh/t-Ao 20.3 16</p><p>　　年運(yùn)轉(zhuǎn)率% 92—94 80—90</p><p>　　熱

60、效率 % 74—80 72—80</p><p>　　循環(huán)流態(tài)化焙燒爐與懸浮焙燒爐熱工比較</p><p>　　某鋁廠氫氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐熱平衡</p><p><b>　　表2.2</b></p><p>　　熱收入項(xiàng)目 數(shù)據(jù) 熱

61、支出項(xiàng)目 數(shù)據(jù)</p><p>　　Mj/t-Ao % Mj/t-Ao % </p><p>　　重油燃燒熱 3099 89.26 三氧化二鋁帶出熱 170.47 4.910</p><p>　　重油帶入的 29.7 0.855 12%的濕氫氧化鋁蒸 468.7 1

62、3.50 </p><p>　　物理量 發(fā)耗熱 </p><p>　　12%的氫氧 158.5 4.567 氫氧化鋁分解熱耗 1884 54.263</p><p><b>　

63、　化鋁附著水</b></p><p>　　冷卻水帶 14.93 4.30 出爐廢氣帶走熱 495.4 14.271</p><p><b>　　入物理量 </b></p><p>　　空氣帶入 35.79 1.030 未回收的氧化鋁粉 53.36 1.537 </p>

64、<p>　　物理熱 塵帶走熱</p><p>　　焙燒爐體散熱 327.2 9.426</p><p>　　72.8 2.O98</p><p>　　合計(jì) 3472 100 合計(jì) 3472 100</p>&l

65、t;p>　　某鋁廠氣態(tài)懸浮焙燒爐熱平衡</p><p><b>　　表2.3</b></p><p>　　熱收入項(xiàng)目 數(shù)據(jù) 熱支出項(xiàng)目 數(shù)據(jù)</p><p>　　Mj/t-Ao % Mj/t-Ao % </p>

66、;<p>　　煤氣燃燒熱 4137 95.2 產(chǎn)品氧化鋁帶出熱 202 4.64</p><p>　　煤氣物理熱 32.523 0.748 10%氫氧化鋁附水蒸發(fā)吸熱 493.955 11.40</p><p>　　10%氫氧化鋁附水熱 29.245 0.676 反應(yīng)耗熱 2362.001 54.30&l

67、t;/p><p>　　干氫氧化鋁物理熱 77.684 1.787 粉塵熱損失 68.003 1.564</p><p>　　入爐空氣物理熱 51.934 1.194 煙氣帶走熱 566.486 13.10</p><p>　　返回物料帶入熱 17.157 0.394 爐體表面散熱 515.383

68、 11.90</p><p>　　差值 138.810 3.10</p><p>　　合計(jì) 4346.457 100 合計(jì) 4346.457 100</p><p>　　2-7   氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝性能回轉(zhuǎn)窯工藝性能,熱工特點(diǎn)比較</p>&

69、lt;p>　　表2.4 氧化鋁循環(huán)焙燒爐與回轉(zhuǎn)窯工藝性能,熱工特點(diǎn)比較表：</p><p>　　爐型 流態(tài)化循環(huán)培燒爐 回轉(zhuǎn)窯培燒</p><p><b>　　比較項(xiàng)目</b></p><p>　　培燒溫度OC 950—1150

70、 130--1350 </p><p>　　熱耗MJ/t-40 <3.2 5.024—5.495</p><p>　　電耗KW．H/t-AO 20 30</p><p>　　水耗

71、m3/t-AO 0.184 1.4 </p><p>　　含附水12%的AH熱MJ/Kg-AO 158.5 2.45</p><p>　　煙氣排放濃度mg/Nm3-AO <60

72、 400</p><p>　　工藝特點(diǎn) 循環(huán)流態(tài)化培燒 高溫輻射對(duì)流旋轉(zhuǎn)焙燒</p><p>　　系統(tǒng)壓力狀況 鼓風(fēng)流程正壓操作 高溫氣流正壓操作 </p><p>　　燃料帶入物理熱MJ/t 29.7

73、 41.4</p><p>　　燃料燃燒MJ/t-AO 3099 4701</p><p>　　爐/窯散熱量MJ/t-AO 327.2 555.7</p><p>　　年運(yùn)轉(zhuǎn)率%

74、 92—94 60</p><p>　　第三章　　氧化鋁循環(huán)焙燒爐熱工計(jì)算</p><p>　　3-1、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝計(jì)算的原始數(shù)據(jù)及條件</p><p>　　一、設(shè)計(jì)日產(chǎn)1200噸氧化鋁流態(tài)化焙燒爐</p><p>　　二、焙燒爐工藝原始數(shù)據(jù)及工藝特點(diǎn)<

75、;/p><p>　　以貴州鋁廠為例，工藝流程均引進(jìn)德國(guó)魯奇流態(tài)化焙燒爐</p><p><b>　　1、工藝條件</b></p><p>　　①焙燒物料：氫氧化鋁Al(OH)3；</p><p>　?、跉溲趸X含水率：10%~12%；</p><p>　?、蹥溲趸X溫度：54℃；</p&g

76、t;<p>　?、軞溲趸X成分：(見(jiàn)表3~1)</p><p>　　表3~1 氫氧化鋁成分</p><p>　?、輾溲趸X顆粒平均直徑：ds=7.5×10-5 m；</p><p>　?、逇溲趸X重度：Y=2500 kg/m3；</p><p>　?、呷剂希褐赜皖A(yù)熱溫度=150℃；</p><

77、p>　?、嚯娛諌m器煙氣溫度：重油預(yù)熱溫度t油=150℃；</p><p>　　⑨煙氣排空含塵量：< 50 mg/Nm3；</p><p>　　⑩爐窯灰循環(huán)量：3~5倍；</p><p>　　出爐窯(140)氧化鋁溫度：   =960℃~1000℃；</p><p>　　出冷卻機(jī)(156)氧化鋁溫度：

78、 =80℃~82℃；</p><p>　　氧化鋁密度：=3900 kg/m3；</p><p>　　重油的近似成分如下：</p><p>　　C燃%=86.4 H燃%=12.7 N燃%+O燃%=0.5</p><p>　　S燃%=0.4 A干=0.1 W用%=2</p><p>　　重油的比熱(

79、近似取)：=1.80~2.10 KJ/kg℃</p><p>　　重油的潛熱(近似取)：=167~251 KJ/kg</p><p>　　助燃空氣的入口溫度：=25℃~30℃</p><p>　　空氣過(guò)剩系數(shù)：n=1.1~1.2。</p><p>　　2、工藝流程及熱工操作制圖見(jiàn)附圖。</p><p>　　3、工藝特點(diǎn)

80、請(qǐng)參照山東鋁廠魯奇流態(tài)化焙燒爐。</p><p>　　4、設(shè)計(jì)任務(wù)說(shuō)明書及工藝流程圖主體爐圖。</p><p>　　3-2、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的物料平衡及物料平衡表</p><p>　　一、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的物料衡算</p><p>　　1、焙燒氫氧化鋁的物料平衡</p><p>　　2Al(OH)3==

81、Al2O3+3H2O</p><p>　　2×78 ==101.96 +3×18</p><p>　　1.53kg Al(OH)3==1kg Al2O3+0.53kg H2O</p><p>　　因此，生產(chǎn)1 Kg氧化鋁析出</p><p>　　54102==0.53 kg結(jié)晶水/kg—AO</p>&l

82、t;p>　　0.804—換算成標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下蒸汽的密度(18/22.4)。已知?dú)溲趸X的含水率12%，則1 KgAl2O3析出</p><p>　　1.53×0.120.88=0.208 kg-附著水</p><p>　　或 0.2080.804=0.259 m3/kg-AO</p><p>　　焙燒爐的產(chǎn)能為 1200t/d，則為50噸/

83、時(shí)氧化鋁將有</p><p>　　(0.66+0.259)×50×103==45950m3/h的蒸汽進(jìn)入氣相，因此必須向焙燒爐中加入Al(OH)3 (1+0.5+0.208)×=86900 kg/h</p><p>　　入爐時(shí)干料：(1+0.53)×=76500kg/h</p><p>　　表3-2：氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝

84、過(guò)程的物料平衡及物料平衡表</p><p>　　3-3、燃料的燃燒計(jì)算及結(jié)果表</p><p>　　已知發(fā)生爐重油成分為：</p><p>　　C燃%=86.4 H燃%=12.7 N燃%+O燃%=0.5</p><p>　　S燃%=0.4 A干%=0.1 W用%=2</p><p>　　重油初始

85、溫度為150℃，空氣過(guò)剩系數(shù)1.1—1.2</p><p>　　1）將重油成分換算成應(yīng)用基y，（W用=Wy=Ww...） 燃料計(jì)算應(yīng)根據(jù)燃料的供用成分來(lái)進(jìn)行，因此，需將可燃組成換算成供用成分。故可得重油各成分的供用成分如下：</p><p>　　A用%=A干%×=0.1×=0.098</p><p>　　供用成分的換算系數(shù)為：</p

86、><p><b>　　=</b></p><p>　　-------干燥成分值換算為供用成分值的換算系數(shù)</p><p>　　C用%=C燃×=86.4×0.979=84.59</p><p>　　(N用%+O用%)=( N燃%+O燃%)×=0.979×0.5=0.49</p>

87、;<p>　　N用%=76.8%×(N用%+O用%)=0.768×0.49=0.38</p><p>　　O用%= （N用%+O用%）- N用%=0.49-0.38=0.11</p><p>　　S用%= S燃%×=0.4×0.979=0.39</p><p>　　H用%= H燃%×=12.7×

88、;0.979=12.43</p><p><b>　　W用%=2</b></p><p>　　2）燃料(重油)低發(fā)熱QDW的計(jì)算：</p><p>　　QDW=339 C用%+1030 H用%-109(O用%- S用%)-25 W用%</p><p>　　=339×84.59+1030×12.43-1

89、09(0.11-0.39)-25×2 </p><p>　　=41459.4 KJ/kg-重油</p><p>　　3) 理論空氣需要量Lo及實(shí)際空氣需要量的計(jì)算： (Nm3-空氣/kg-重油)</p><p><b>　　Lo=</b></p><p>　　=10.84 ( Nm3-空氣/kg-重油)<

90、;/p><p>　　取過(guò)剩空氣系數(shù)1.2，則=nLo=1.2×10.84=13.01 (Nm3-空氣/Kg-重油)</p><p>　　4) 燃料產(chǎn)量Vo、Vn的計(jì)算： (Nm3—空氣/Nm3—重油)</p><p><b>　　由質(zhì)料得：</b></p><p>　　V=×=1.579Nm3/kg

91、</p><p>　　V=(+)×=1.417 Nm3/kg V=×=0.00273 Nm3/kg</p><p>　　V=(13.01-10.84)=0.456 Nm3/kg</p><p>　　V=×+×13.01=10.281 Nm3/kg</p><p>　　即：Vn=V+V

92、+V+ V+ V=13.736 Nm3/kg</p><p>　　理論燃燒產(chǎn)物Vo = Vn -(n-1)Lo</p><p>　　即：Vo =13.736-(1.2-1)×10.84=11.566 Nm3/kg</p><p>　　5) 燃燒產(chǎn)物成分計(jì)算%</p><p>　　CO2=×100%=×100%=1

93、1.49%</p><p>　　H2O=×100%=×100%=10.32%</p><p>　　O2=×100%=×100%=3.32%</p><p>　　N2=×100%=×100%=74.85%</p><p>　　SO2=×100%=×100%=0.02

94、%</p><p>　　重油燃燒成分%如下:</p><p>　　CO2%=11.49 H2O%=10.32 O2%=3.32</p><p>　　N2%=74.85 SO2%=0.02</p><p>　　3-4、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡計(jì)算</p><p>　　按1kg氧化鋁計(jì)算，

95、并假設(shè)焙燒無(wú)逸塵</p><p>　　一、熱收入： KJ/kg—AO [MJ/t—AO]</p><p>　　1、全部燃料的燃燒熱：(KJ)</p><p>　　=×=41459.4 (KJ) </p><p>　　——燃料單耗 kg-重油/kg—AO </p><p>　　2、燃料帶入物理熱：

96、 (KJ)</p><p><b>　　=×T </b></p><p>　　=2.0KJ/kg℃ T=150℃</p><p>　　∴=×2.0×150=300 (KJ)</p><p>　　3、入爐空氣帶入物理熱：(KJ)</p><p><b&

97、gt;　　=××× </b></p><p>　　取=20℃~30℃，查附表=1.372 KJ/Nm3℃</p><p>　　∴=×13.01×1.372×25=446.2 (KJ)</p><p>　　4、預(yù)熱焙燒前濕氫氧化鋁帶入的物理熱：(KJ)</p><p&g

98、t;<b>　　=</b></p><p>　　已知：=1.53kg…………重量</p><p>　　=1.35KJ/kg℃…………AH比熱</p><p><b>　　=54℃</b></p><p>　　=0.208kg…………附著水重量</p><p>　　=4.187

99、 KJ/kg℃</p><p>　　∴=(1.53×1.35+0.208×4.187)×54=158.6 (KJ)</p><p>　　其中，干AH的物理熱</p><p>　　=(1.53×1.35)×54=111.5 (KJ)</p><p><b>　　附著水帶入的物理熱&l

100、t;/b></p><p>　　=-=158.6-111.5=47.1 (KJ)</p><p>　　5、轉(zhuǎn)變?yōu)闀r(shí)放出的熱： (KJ)</p><p>　　設(shè)轉(zhuǎn)變量為20%~30%，</p><p>　　轉(zhuǎn)變?yōu)榉艧?2KJ/kg-Ao</p><p>　　即：=92×0.3=27.6 (KJ)&l

101、t;/p><p><b>　　∴熱收入總計(jì)：</b></p><p>　　=41459.4+300+446.2+158.6+27.6</p><p>　　=42205.6+186.2 (KJ)</p><p>　　二、發(fā)熱支出： KJ/kg—AO [MJ/t—AO]</p><p>　　1、焙

102、燒和冷卻后帶走的熱： (KJ)</p><p>　　設(shè)只用空氣冷卻到80℃~82℃，并忽略不能回收的冷卻水帶走熱。</p><p><b>　　=××</b></p><p>　　=1kg =0.841KJ/kg℃ =80℃</p><p>　　∴=1×0.841×80=6

103、7.28 (KJ)</p><p>　　2、蒸發(fā)水份和加熱水蒸氣到廢氣溫度的耗熱：(KJ)</p><p>　　=[×(100-)+595+×(-100)]</p><p>　　-----水蒸氣在排氣溫度下的比熱KJ/kg℃</p><p>　　=150℃ </p><p>　　=0.3

104、567千卡/標(biāo)m3</p><p>　　595-----水蒸氣在100℃的潛熱 千卡/kg</p><p>　　==0.53+0.208=0.738 kg</p><p>　　=54℃-----濕的初始溫度</p><p>　　∴=0.738×[1×(100-54)+595+0.3567××(150

105、-100)] ×4.187</p><p>　　=2049.28 (KJ)</p><p>　　3、分解用熱： (KJ)</p><p>　　=1×460=460 (KJ)</p><p>　　460-----轉(zhuǎn)變?yōu)楹偷奈鼰?lt;/p><p>　　4、燃料燃燒后排出廢氣帶走的熱： (KJ)<

106、/p><p><b>　　=(+++)×××</b></p><p>　　=(1.30×0.0332+1.75×0.1149+1.50×0.1032+1.30×0.7485)</p><p>　　×13.736×150</p><p>

107、　　=2827.04 (KJ)</p><p>　　5、焙燒爐散熱損失熱： (KJ)</p><p>　　設(shè)散熱損失為熱收入的10%</p><p>　　=0.10=0.10×(42205.6+186.2) </p><p>　　=4220.56+18.62 (KJ)</p><p><b>

108、　　∴熱支出總計(jì)：</b></p><p><b>　　===++++</b></p><p>　　=67.28+2049.28+460+2827.04+(4220.56+18.62)</p><p>　　=7047.6+2595.2 (KJ)</p><p><b>　　令：</b>

109、;</p><p>　　即：42205.6+186.27047.6+2595.2</p><p>　　=0.06852 Kg-重油/Kg-AO</p><p>　　已知燃料單耗為68.52 Kg-重油/t-AO</p><p>　　則：① 重油燃燒熱：</p><p>　　0.06852×41459.4=28

110、40.8 KJ/kg-AO</p><p>　?、?單位時(shí)間重油消耗量（產(chǎn)能為1200t/d）</p><p>　　0.06852×1200×103kg/24h=3426 kg /h</p><p><b>　?、?每小時(shí)耗空氣量</b></p><p>　　3426 kg /h·=342

111、6×13.01=44572.26 Nm3空氣/h</p><p>　?、芰鲬B(tài)化焙燒爐的熱效率：</p><p><b>　　×100%</b></p><p><b>　　=×100%</b></p><p><b>　　=×100%</b&

112、gt;</p><p><b>　　=88.33%</b></p><p>　　3-5、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡計(jì)算表(見(jiàn)表3-3)</p><p>　　根據(jù)§3-2、§3-3、§3-4的計(jì)算可制出表3-3：</p><p>　　以生產(chǎn)噸產(chǎn)品氧化鋁為基礎(chǔ)的1200t循環(huán)流態(tài)化焙燒爐的

113、熱平衡表</p><p>　　熱 收 入 熱 支 出</p><p>　　項(xiàng) 目 MJ/t-AO (%) 項(xiàng) 目 MJ/t-AO (%)</p><p>　　燃料燃燒熱 2840.80 92.29 焙燒和冷卻后氧化鋁帶出熱 67.28

114、 2.19</p><p>　　燃料帶入物理熱 20.56 0.67 附著水蒸發(fā)吸熱 2049.28 66.58</p><p>　　入爐空氣帶入物理熱 30.57 0.99 氫氧化鋁分解用熱 460.00 14.94</p><p>　　濕氫氧化鋁帶入的物理熱 158.60 5.15

115、 廢氣帶走熱 193.71 6.29</p><p>　　氧化鋁晶型轉(zhuǎn)變放熱 27.60 0.90 爐體散熱損失 307.81 10.00</p><p>　　總熱收入 3078.13 總熱支出 3078.08</p><p>　　誤

116、差=總熱支出-總熱收入=3078.13 -3078.08=0.05 </p><p>　　3-6、氧化鋁循環(huán)焙燒爐工藝過(guò)程的熱平衡與氣態(tài)懸浮焙燒爐的熱平衡比較</p><p>　　表3-4 貴州某鋁廠氫氧化鋁循環(huán)流態(tài)化焙燒爐熱平衡表</p><p>　　熱 收 入 熱 支 出</p>

117、<p>　　項(xiàng) 目 MJ/t-AO (%) 項(xiàng) 目 MJ/t-AO (%)</p><p>　　重油燃燒熱 3099 89.25 成品氧化鋁帶出熱 170.4 4.91</p><p>　　重油帶入物理熱 29.7 0.86

118、12%氫氧化鋁蒸發(fā)熱 468.7 13.50</p><p>　　12%的氫氧化鋁附著水熱 158.5 4.56 氧化鋁分解耗熱 1884 54.26</p><p>　　冷卻水帶入物理熱 149.3 4.30 出爐廢氣帶走熱 495.4 14.27</p><p>

119、;　　空氣帶入物理熱 35.75 1.03 未回收氧化鋁粉塵帶走熱 53.36 1.54</p><p>　　焙燒爐體散熱 327.2 9.42</p><p>　　焙燒和冷卻后氧化鋁帶出熱 72.8 2.10</p><p>　　總熱收入 3472.25 總熱支出