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1、基于TMCP工藝技術(shù)在某中厚板生產(chǎn)線的實(shí)現(xiàn),本文結(jié)合生產(chǎn)線的裝備情況,以EH36船板鋼為研究對(duì)象,對(duì)熱變形過(guò)程中的變形抗力變化、奧氏體的再結(jié)晶行為和連續(xù)冷卻過(guò)程中的相變行為進(jìn)行了研究,論文的主要工作如下: (1)通過(guò)單道次壓縮變形實(shí)驗(yàn),測(cè)定了實(shí)驗(yàn)鋼的應(yīng)力——應(yīng)變曲線,研究了變形溫度、變形程度、變形速率對(duì)奧氏體變形行為的影響,并建立了實(shí)驗(yàn)鋼變形抗力模型,可以用來(lái)預(yù)報(bào)軋機(jī)低溫壓下時(shí)的承受能力,估計(jì)軋機(jī)剛度較小的粗軋機(jī)的軋制能力。
2、 (2)通過(guò)分析應(yīng)力——應(yīng)變曲線,研究了實(shí)驗(yàn)鋼熱變形奧氏體的動(dòng)態(tài)軟化行為,確定了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型,其動(dòng)態(tài)再結(jié)晶激活能為381.1kJ/mol。由RTT曲線分析了微合金化元素對(duì)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的抑制作用。 (3)在雙道次壓縮實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,確定了靜態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)模型,計(jì)算了靜態(tài)再結(jié)晶激活能,由靜態(tài)軟化曲線得到實(shí)驗(yàn)鋼的再結(jié)晶終止溫度約900℃,實(shí)驗(yàn)鋼第一階段控軋的終止溫度為1000℃,第二階段控軋的開(kāi)軋溫度約920℃。 (4)通過(guò)
3、熱膨脹實(shí)驗(yàn)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,以及金相組織照片,得到了靜態(tài)CCT曲線,在4~16℃/s的較寬冷速范圍內(nèi)轉(zhuǎn)變成貝氏體為主的組織,冷速不同,貝氏體的形態(tài)不同,并且隨著冷速的增大貝氏體相變的體積分?jǐn)?shù)不斷增大。微合金化元素尤其是Nb延遲多邊形鐵素體和珠光體相變,有利于貝氏體相變的進(jìn)行。 (5)600℃以下減速冷卻時(shí),實(shí)驗(yàn)鋼的CCT曲線的貝氏體轉(zhuǎn)變終了溫度線上移,貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)間縮??;600℃以下增速冷卻時(shí),貝氏體轉(zhuǎn)變終了溫度線偏右下移,貝氏體轉(zhuǎn)變
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