畢業(yè)設(shè)計---工程支撐體系施工組織設(shè)計

1、<p>　　京津城際延伸線于家堡站站房工程</p><p>　　明挖區(qū)支撐體系施工組織設(shè)計</p><p><b>　　2012年4月</b></p><p><b>　　第一章 編制依據(jù)</b></p><p><b>　　一、編制依據(jù)</b></p>

2、<p>　　1、建設(shè)單位提供的施工藍(lán)圖；</p><p>　　2、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 （JGJ130-2002）；</p><p>　　3、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范》 （GB50204-2002）；</p><p>　　4、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》（GB50300-2001）；</p><p>

3、;　　5、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-2008）；</p><p>　　6、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2002）；</p><p>　　7、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全施工技術(shù)規(guī)范》（JGJ168-2008）</p><p>　　8、關(guān)于印發(fā)《建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導(dǎo)則》的通知建設(shè)部【2009】254號文

4、件；</p><p>　　9、關(guān)于印發(fā)<<危險性較大的分部分項工程安全管理辦法>>的通知建質(zhì)【2009】87號；</p><p><b>　　二、參考資料</b></p><p>　　1、《建筑施工手冊》。</p><p>　　2、《本工程施工組織設(shè)計》。</p><p>

5、<b>　　三、計算軟件</b></p><p>　　北京華表世紀(jì)施工安全計算軟件。</p><p>　　第二章 工程概況及危險部位簡介</p><p><b>　　一、工程概況</b></p><p>　　于家堡站是京津城際鐵路延伸至濱海新區(qū)的新建終點站。車站位于于家堡中心商務(wù)區(qū)北端，新港路、中

6、央大道交叉路口西南角，車站地下共兩層，規(guī)模為3臺6線。本工程與濱海新區(qū)規(guī)劃的城市軌道線路B1、B2、Z1三線的車站工程及出租車輛停車場、社會車輛停車場、公交中心等市政工程形成一個綜合交通樞紐。于家堡站為地下高鐵站房，站房建筑面積為86168㎡，于家堡車站為地下兩層。地下二層為站臺及軌道層，地下一層為候車大廳、設(shè)備用房及辦公區(qū)層。地面層為“貝殼”型穹頂采光屋面。</p><p>　　基坑支撐體系針對站房工程明挖區(qū)的

7、施工，明挖區(qū)基坑深度為20.5m，其中明挖I區(qū)與明挖II-2區(qū)設(shè)計為4道混凝土支撐，明挖II-1區(qū)設(shè)計為5道混凝土支撐。</p><p>　　明挖I區(qū)混凝土支撐示意圖</p><p>　　明挖II區(qū)混凝土支撐示意圖</p><p><b>　　1、地質(zhì)概況</b></p><p>　　本區(qū)范圍內(nèi)地層主要為第四系全新統(tǒng)人工

8、填土層（人工堆積Q4ml）、第四系全新統(tǒng)新近沉積層（坑底淤積Q43Nsi、q故河道、洼淀沖積Q43Nal）、第Ⅰ陸相層（第四系全新統(tǒng)上組河床～河漫灘相沉積Q4al）、第Ⅰ海相層（第四系全新統(tǒng)中組淺海沉積Q4m）、第Ⅱ陸相層（第四系全新統(tǒng)下組河床～河漫灘相沉積Q4al）、第Ⅲ陸相層（第四系全新統(tǒng)五組河床～河漫灘相沉積Q3al）、第Ⅱ海相層（第四系上更新統(tǒng)四組濱?！毕珟喑练eQ3m），第Ⅳ陸相層（第四系上更新統(tǒng)三組河床～河漫灘相沉積Q3a

9、l）、第Ⅲ海相層（第四系上更新統(tǒng)二組淺?！珵I海相沉積Q3bm）、第Ⅴ陸相層（第四系上更新統(tǒng)一組河床～河漫灘相沉積Q3aal）。</p><p>　　該工程場地地面以下的地層組成(自上而下)詳見下表。</p><p><b>　　地層組成概況表</b></p><p><b>　　2、水文地質(zhì)概況</b></p>

10、<p>　　本工程所在場地的地下水劃分為潛水含水層、微承壓水層（第一承壓水層）、和深層承壓水（第二承壓水層）。</p><p>　　潛水存在于人工填土層①層、第Ⅰ陸相層③層及第Ⅰ海相層④層中。該層水以第Ⅱ陸相層⑤11粘土及⑤21粉質(zhì)粘土為相對隔水底板。人工填土層為①雜填土，土體結(jié)構(gòu)松散，含水量豐富，土層滲透系數(shù)大。</p><p>　　潛水地下水位埋深約為0.50～18.50

11、m。潛水主要依靠大氣降水入滲和地表水體入滲補(bǔ)給，水位具有明顯的豐、枯水期變化，受季節(jié)影響明顯。</p><p>　　微承壓水（第一承壓含水層）以第Ⅱ陸相層⑤21粉質(zhì)粘土、⑤11粘土為相對隔水頂板。⑥31粉土、⑥44粉砂、⑦31粉土、⑦44粉砂、⑦54細(xì)砂、⑧31粉土、⑧44粉砂、⑧54細(xì)砂、⑨31粉土、⑨32粉土、⑨44粉砂、⑨54細(xì)砂、?31粉土、?44粉砂、?54細(xì)砂為主要含水地層，含水層厚度較大，分布相對穩(wěn)

12、定。微承壓水水位受季節(jié)影響不大，水位變化幅度小。該層微承壓水接受上層潛水的越流補(bǔ)給，同時以滲透方式補(bǔ)給深層地下水。穩(wěn)定水位埋深約為18.58～9.52m。</p><p>　　深層承壓水（第二承壓含水層）主要分布于第Ⅴ陸相層?1以下的粉土、粉細(xì)砂層中，地面下70m左右，其穩(wěn)定水位較深，對工程影響不大。</p><p>　　基坑潛水含水層與承壓含水層關(guān)系如下圖所示。</p>&

13、lt;p><b>　　基坑含水層示意圖</b></p><p>　　3、場地水文地質(zhì)條件分析</p><p>　　由上述場地工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件可知：</p><p>　　本基坑工程面積大，范圍廣，地質(zhì)條件復(fù)雜，地層分布不均勻，透鏡體較多。地下一層、二層土質(zhì)基本為淤泥質(zhì)粘土，粘聚性高、透水性低，水較難淋出；地下三層土質(zhì)基本為粉土及粉砂，

14、粘聚性低，透水性高，隔水層效果差，易引起土體滑移，基底突涌。</p><p>　　開挖深度達(dá)22.1m，需要降低地下水位的幅度較大。場區(qū)第一承壓含水層埋深較淺18.58m左右，基坑開挖深度已經(jīng)超過18.58m，即基坑底板已進(jìn)入微承壓含水層，需將微承壓水位降至開挖面下1.00m左右。 </p><p>　　基坑開挖期間需嚴(yán)格控制降水深度，合理控制地下水水位，將降水對環(huán)境的影響控制到最低程度。

15、</p><p><b>　　4、明挖區(qū)支撐概況</b></p><p>　　于家堡站房工程明挖區(qū)分為明挖I區(qū)、明挖II區(qū)兩個大施工區(qū)域，開挖深度達(dá)20.5m。其中：</p><p>　　明挖I區(qū)設(shè)計為4道網(wǎng)格狀混凝土支撐，第一道支撐主要構(gòu)件尺寸為800×800mmn，撐于冠梁上；第二、三、四道支撐主要構(gòu)件尺寸為1100×1

16、300mm，撐于腰梁上，腰梁尺寸1200×1400mm。</p><p>　　明挖II區(qū)設(shè)計為4道混凝土支撐，局部位置采用5道混凝土支撐。第一道支撐主要構(gòu)件尺寸為800×800mmn，撐于冠梁上；第二、三、四道支撐主要構(gòu)件尺寸為1100×1300mm，撐于腰梁上，腰梁尺寸1200×1400mm。</p><p>　　明挖I區(qū)支撐體系示意圖</p

17、><p>　　明挖II區(qū)支撐體系示意圖</p><p>　　二、支撐體系施工流程及主要施工工序</p><p><b>　　支撐體系施工流程圖</b></p><p><b>　　1、冠梁施工要點</b></p><p>　?。?）冠梁施工時，首先對地連墻施工時的導(dǎo)墻進(jìn)行破除。&

18、lt;/p><p>　?。?）在地連墻上彈設(shè)冠梁的標(biāo)高控制線，對地連墻超灌部分進(jìn)行剔除，直至剔造至干凈的混凝土面。</p><p>　?。?）冠梁剔除時利用空壓機(jī)進(jìn)行人工剔除，剔除時特別注意保護(hù)地連墻錨入冠梁的鋼筋，不能對鋼筋造成破壞。</p><p>　　（4）冠梁剔除到標(biāo)高控制線后，在冠梁兩側(cè)澆注混凝土墊層以便于后期支設(shè)模板。</p><p>

19、;　?。?）冠梁和支撐梁連接的節(jié)點處要預(yù)留支撐梁施工的節(jié)點。</p><p><b>　　2、支撐梁施工要點</b></p><p>　　（1）支撐梁施工前，首先對場地進(jìn)行降水，以利于后期的支撐梁施工。</p><p>　?。?）支撐梁施工時，與冠梁連接的節(jié)點處對混凝土進(jìn)行鑿毛處理。</p><p>　　（3）支撐梁施工

20、時，土方整體開挖至支撐梁底標(biāo)高以下100mm，澆注混凝土墊層。在墊層上鋪設(shè)油氈，后進(jìn)行鋼筋和混凝土的施工。</p><p>　?。?）模板支設(shè)完畢后，要檢查混凝土澆筑的標(biāo)高控制線是否正確，不正確的要及時進(jìn)行調(diào)整。</p><p><b>　　3、腰梁施工要點</b></p><p>　?。?）腰梁施工時，首先對地連墻施工時預(yù)埋的接駁器進(jìn)行清理。

21、并檢查預(yù)留腰梁接駁器的標(biāo)高位置是否準(zhǔn)確。標(biāo)高位置存在問題或接駁器缺失的要進(jìn)行植筋。</p><p>　?。?）腰梁施工時進(jìn)行單側(cè)支模，并用鋼筋焊接在地連墻水平筋上對模板進(jìn)行對拉，保證模板的牢固。</p><p>　?。?）腰梁施工時要提前預(yù)留與支撐梁的連接節(jié)點。</p><p>　?。?）腰梁進(jìn)行混凝土澆筑前，對與地連墻接觸的位置要進(jìn)行找平并剔造干凈，保證腰梁的混凝

22、土澆筑質(zhì)量。</p><p>　　第三章 支撐體系鋼筋施工</p><p>　　一、支撐體系鋼筋工程施工的基本要求</p><p><b>　　1、鋼筋除銹</b></p><p>　　鋼筋的表面應(yīng)潔凈。油漬、漆污和用錘敲擊時能剝落的浮皮、鐵銹等應(yīng)在使用前清除干凈。鋼筋有部分銹蝕時可采用鋼絲刷、砂盤進(jìn)行手工除銹。<

23、/p><p><b>　　2、鋼筋切斷</b></p><p>　?。?）將同規(guī)格鋼筋根據(jù)不同長度長短搭配，統(tǒng)籌排料；先斷長料，后斷短料，減少短頭，減少鋼筋損耗。</p><p>　　（2）斷料時應(yīng)避免用短尺量長料，防止在量料中產(chǎn)生累計誤差。為此，宜在工作臺上標(biāo)出尺寸刻度線并設(shè)置控制斷料尺寸用的擋板。</p><p>　?。?/p>

24、3）在切斷過程中，如發(fā)現(xiàn)鋼筋有劈裂、縮頭或嚴(yán)重的彎頭等必須切除；如發(fā)現(xiàn)鋼筋的硬度與該鋼種有較大的出入，應(yīng)及時向現(xiàn)場技術(shù)人員反映，查明情況后方可繼續(xù)使用。</p><p>　?。?）鋼筋的斷口，不得有馬蹄形或起彎等現(xiàn)象。</p><p><b>　　3、鋼筋彎曲成型</b></p><p><b>　?。?）受力鋼筋</b>

25、</p><p>　　1） HPB235級鋼筋末端應(yīng)作180°彎鉤，其彎弧內(nèi)直徑不應(yīng)小于鋼筋直徑的2.5倍，彎鉤的彎后平直部分長度不應(yīng)小于鋼筋直徑的3倍；</p><p>　　2）當(dāng)鋼筋末端需作135°彎鉤時，HRB335級、HRB400級鋼筋的彎弧內(nèi)直徑D不應(yīng)小于鋼筋直徑的4倍，彎鉤的彎后平直部分長度應(yīng)符合設(shè)計要求；</p><p>　　3）鋼

26、筋作不大于90°的彎折時，彎折處的彎弧內(nèi)直徑不應(yīng)小于鋼筋直徑的5倍。</p><p>　　受力鋼筋90°與135°彎折</p><p><b>　?。?）箍筋</b></p><p>　　支撐體系施工時，箍筋的末端應(yīng)作彎鉤。彎鉤形式應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　1）箍筋彎鉤的彎弧內(nèi)直

27、徑：HPB235級鋼筋末端應(yīng)作180°彎鉤，其彎弧內(nèi)直徑不應(yīng)小于鋼筋直徑的2.5倍，彎鉤的彎后平直部分長度不應(yīng)小于鋼筋直徑的3倍。且箍筋彎鉤的彎弧內(nèi)直徑不小于受力鋼筋的直徑；</p><p>　　2）箍筋彎鉤的彎折角度：對一般結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于90°；對有抗震等要求的結(jié)構(gòu)應(yīng)為135°。</p><p>　　90°與135°箍筋示意</p&

28、gt;<p>　　3）箍筋彎后的平直部分長度：對一般結(jié)構(gòu)，不宜小于箍筋直徑的5倍；對有抗震等要求的結(jié)構(gòu)，不應(yīng)小于箍筋直徑的10倍。</p><p><b>　　4、鋼筋連接</b></p><p>　　鋼筋連接方式，可分為綁扎搭接、焊接、機(jī)械連接等。由于鋼筋通過連接接頭傳力的性能總不如整根鋼筋，因此設(shè)置鋼筋連接原則為：鋼筋接頭宜設(shè)置在受力較小處，同氣根鋼

29、筋上宜少設(shè)接頭，同一構(gòu)件中的縱向受力鋼筋接頭宜相互錯開。</p><p><b>　?。?）接頭使用規(guī)定</b></p><p>　　1）直徑大于12mm以上的鋼筋，應(yīng)優(yōu)先采用焊接接頭或機(jī)械連接接頭。</p><p>　　2）當(dāng)受拉鋼筋的直徑大于28mm及受壓鋼筋的直徑大于32mm時，不宜采用綁扎搭接接頭。</p><p&g

30、t;　　3）軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接接頭。</p><p>　　4）直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件中，其縱向受拉鋼筋不得采用綁扎搭接接頭。</p><p>　?。?）接頭面積允許百分率</p><p>　　同一連接區(qū)段內(nèi)，縱向鋼筋搭接接頭面積百分率為該區(qū)段內(nèi)有搭接接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。</p>

31、;<p>　　1）鋼筋綁扎搭接接頭連接區(qū)段的長度為1.3L1（L1為搭接長度），凡搭接接頭中點位于該連接區(qū)段長度內(nèi)的搭接接頭均屬于同一連接區(qū)段。同一連接區(qū)段內(nèi)，縱向受拉鋼筋搭接接頭面積百分率應(yīng)不宜大于50%.</p><p>　　同一連接區(qū)段內(nèi)的縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭</p><p>　　2）鋼筋機(jī)械連接與焊接接頭連接區(qū)段的長度為35倍d（d為縱向受力鋼筋的較大直徑），且不

32、小于500mm。同一連接區(qū)段內(nèi)，縱向受力鋼筋的接頭面積百分率應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p>　　①受拉區(qū)不宜大于50%；受壓區(qū)不受限制；</p><p>　?、诮宇^不宜設(shè)置在有抗震設(shè)防要求的框架梁端、柱端的箍筋加密區(qū)；當(dāng)無法避開時，對等強(qiáng)度高質(zhì)量機(jī)械連接接頭，不應(yīng)大于50%；</p><p>　?、壑苯映惺軇恿奢d的結(jié)構(gòu)構(gòu)件中，不宜采用焊接接頭；當(dāng)采用機(jī)械連接接頭

33、時，不應(yīng)大于50%。</p><p>　?。?）綁扎接頭搭接長度</p><p>　　1）縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度應(yīng)根據(jù)位于同一連接區(qū)段內(nèi)的鋼筋搭接接頭面積百分率按下列公式計算：</p><p>　　ll＝ξla </p><p>　　注：la——縱向受拉鋼筋的錨固長度</p><p>　　ξ——縱向

34、受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)，按下表取用。</p><p>　　縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù) </p><p>　　2）構(gòu)件中的縱向受壓鋼筋，當(dāng)采用搭接連接時，其受壓搭接長度不應(yīng)小于縱向受拉鋼筋搭接長度的0.7倍，且在任何情況下不應(yīng)小于200mm。</p><p>　　3）在梁、柱類構(gòu)件的縱向受力鋼筋搭接長度范圍內(nèi)，應(yīng)按設(shè)計要求配置箍筋。</p><

35、;p><b>　?。?）鋼筋機(jī)械連接</b></p><p>　　本工程鋼筋機(jī)械連接采用剝肋滾軋直螺紋套筒連接。</p><p>　　1）采用專門的滾壓機(jī)床，對鋼筋端部進(jìn)行滾壓，一次成型直螺紋，工藝流程如下：</p><p>　　2）鋼筋直螺紋絲頭加工及檢驗：  </p><p>　　加工前準(zhǔn)備： 凡參與

36、接頭施工的操作工人，技術(shù)管理和質(zhì)量管理人員，均應(yīng)參加技術(shù)培訓(xùn)；操作工人應(yīng)經(jīng)考核合格后持證上崗。鋼筋先調(diào)直后再下料，斷頭必須用無齒鋸切割，切口端面要與鋼筋軸線垂直，不得有馬蹄形或撓曲，不得用氣割下料。廠家提供套筒應(yīng)有產(chǎn)品合格證；兩端螺紋孔應(yīng)有保護(hù)蓋；套筒表面應(yīng)有規(guī)格標(biāo)記。 </p><p>　　直螺紋絲頭加工：按鋼筋規(guī)格調(diào)整好滾絲頭內(nèi)孔最小尺寸及漲刀環(huán)，調(diào)整剝肋擋塊及滾壓行程開關(guān)位置，保證剝肋及滾壓螺紋的長度。加工

37、鋼筋螺紋時，采用水溶性切削潤滑液；操作工人應(yīng)逐個檢查鋼筋絲頭的外觀質(zhì)量，檢查牙型是否飽滿、無斷牙、禿牙缺陷，已檢查合格的絲頭蓋上保護(hù)帽加以保護(hù)。 </p><p>　　直螺紋絲頭的加工檢驗 ：經(jīng)自檢合格的絲頭，應(yīng)由質(zhì)檢員隨機(jī)抽樣進(jìn)行檢驗，以500個同種規(guī)格絲頭為一批，隨機(jī)抽檢10%，進(jìn)行復(fù)檢。加工鋼筋螺紋的絲頭牙型、螺距、外徑必須與套筒一致，并且經(jīng)配套的量規(guī)檢驗合格。 </p><p>　

38、　螺紋絲頭牙型檢驗：牙型飽滿，無斷牙、禿牙缺陷，且與牙型規(guī)的牙型吻合，牙齒表面光潔為合格品。 </p><p>　　螺紋直徑檢驗：用專用卡規(guī)及環(huán)規(guī)檢驗。達(dá)到卡規(guī)、環(huán)規(guī)檢驗要求為合格品。 </p><p>　　檢驗同時填寫鋼筋螺紋加工檢驗記錄，如果有一個絲頭不合格時，即應(yīng)對該加工批絲頭全部進(jìn)行檢驗，切去不合格的絲頭，查明原因并解決后重新加工螺紋，經(jīng)再次檢驗合格后方可使用。 </p>

39、;<p>　　3）直螺紋接頭的連接及檢驗：  </p><p>　　直螺紋接頭的現(xiàn)場連接：連接鋼筋時，鋼筋規(guī)格和套筒的規(guī)格必須一致，鋼筋和套筒的絲扣干凈、完好無損；連接鋼筋時應(yīng)對正軸線將鋼筋擰入連接套筒。接頭連接完成后，應(yīng)使兩個絲頭再套筒中央位置互相頂緊，標(biāo)準(zhǔn)型套筒每端不得有一扣以上完整絲扣外露。 </p><p>　　直螺紋連接的外觀檢查：每一臺班接頭完成后，抽檢

40、10%進(jìn)行外觀檢查，鋼筋與套筒規(guī)格要一致，接頭絲扣外露不超過一扣。 </p><p>　　梁柱構(gòu)件按接頭數(shù)的15%進(jìn)行抽檢，且每個構(gòu)件的接頭抽檢數(shù)不少于1個接頭?；A(chǔ)、墻、板以100個接頭為一個批次（不足100個接頭時也作為一個驗收批）進(jìn)行抽檢，每批抽檢3個接頭。如果有一個不合格，則該驗收批接頭應(yīng)逐個檢查，對查出的不合格接頭應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，如無法補(bǔ)強(qiáng)則應(yīng)棄置不用。 </p><p>　　4）直

41、螺紋連接的試驗檢驗： </p><p>　　接頭的現(xiàn)場檢驗應(yīng)按驗收批進(jìn)行，同一施工條件下的同一批材料的同等級、同規(guī)格接頭，以500個為一個驗收批進(jìn)行檢驗與驗收，不足500個也應(yīng)作為一驗收批。 </p><p>　　對接頭的每一驗收批應(yīng)在工程結(jié)構(gòu)中隨機(jī)截取3個試件，按設(shè)計要求的接頭性能等級做單向拉伸試驗，按設(shè)計要求的接頭性能等級進(jìn)行檢驗與評定，并填寫接頭拉伸試驗報告。</p>

42、<p>　　在現(xiàn)場連接檢驗10個驗收批，全部單向拉伸試件一次抽樣合格時，驗收批接頭數(shù)量可擴(kuò)大一倍。 </p><p><b>　　5）實際控制要點</b></p><p>　　滾壓絲頭的檢驗：對首件成品進(jìn)行著重檢驗。合格的絲頭應(yīng)有良好的表面質(zhì)量，不能有缺牙、斷牙，并用卡尺檢查螺紋長度及其外徑，端面無毛刺，否則應(yīng)視為不合格絲頭。檢查時還要用相應(yīng)的連接套筒進(jìn)行旋

43、轉(zhuǎn)試驗。合格的絲頭為用手?jǐn)Q稍感吃力為準(zhǔn)。每滾壓30個絲頭檢查一次絲頭尺寸及絲扣完整情況，發(fā)現(xiàn)偏差應(yīng)及時調(diào)整滾絲機(jī)。不合格的絲頭必須切掉重新加工。加工合格的絲頭應(yīng)套塑料保護(hù)帽，防止在鋼筋運輸過程損壞絲扣。</p><p>　　鋼筋的連接：鋼筋直螺紋絲頭每個頭的滾壓絲扣為13扣，原則上連接套筒兩端各剩余一扣，連接使用的工具為工具扳手。使用工具扳手，直到擰不動為止，確保兩絲頭端面相互頂緊。連接時注意套筒兩端剩余絲扣要對

44、稱，同時要保證兩絲頭端面充分頂緊。對于有彎折鋼筋的連接，鋼筋不能自由轉(zhuǎn)動，采用的處理方法為正反絲扣法，適用于兩端均有彎折的鋼筋連接，一端為正扣，一端為反扣，連接套筒也為正反扣套筒直接連接擰緊就可。</p><p>　　成型連接接頭的檢驗和試驗：外觀上檢查絲扣的預(yù)留情況是否對稱，是否為一扣。同時可用力矩扳手檢擰，檢查是否滿足力矩要求。同等級、同形式、同規(guī)格按500個接頭為一驗收批或因?qū)嶋H工程項目劃分不足500個接頭

45、為一驗收批。從現(xiàn)場隨機(jī)抽取三個試件，進(jìn)行單向拉伸試驗，如有一個試件不合格則加倍取樣，即抽取六個試件進(jìn)行復(fù)檢，如仍有一個試件不合格則該驗收批為不合格。</p><p><b>　　5、鋼筋安裝</b></p><p>　?。?）鋼筋安裝綁扎前核對成品鋼筋的鋼號、直徑、形狀、尺寸和數(shù)量等是否與料單料牌相符。如有錯漏，應(yīng)糾正增補(bǔ)。</p><p>　

46、?。?）準(zhǔn)備綁扎用的鐵絲、綁扎工具（如鋼筋鉤、帶扳口的小撬棍），綁扎架等。</p><p>　　鋼筋綁扎用的鐵絲，可采用20~22號鐵絲，其中22號鐵絲只用于綁扎直徑12mm以下的鋼筋。鐵絲長度可參考下表的數(shù)值采用。</p><p>　　鋼筋綁扎鐵絲長度參考表（mm）</p><p>　?。?）準(zhǔn)備控制混凝土保護(hù)層用的水泥砂漿墊塊。</p><p

47、>　　支撐體系施工時墊塊采用水泥砂漿墊塊。水泥砂漿墊塊的厚度，應(yīng)等于保護(hù)層厚度。該工程保護(hù)層厚度為30mm，墊塊的平面尺寸為50mm×50mm。當(dāng)在垂直方向使用墊塊時，可在墊塊中埋入20號鐵絲。</p><p>　?。?）在架立筋上劃點劃出鋼筋位置線。</p><p>　?。?）綁扎形式復(fù)雜的結(jié)構(gòu)部位時，應(yīng)先研究逐根鋼筋穿插就位的順序，并與模板工聯(lián)系討論支模和綁扎鋼筋的先后

48、次序，以減少綁扎困難。</p><p>　　二、鋼筋施工的其它要求</p><p><b>　　1、鋼筋放樣</b></p><p>　　根據(jù)工程的施工圖紙及規(guī)范要求，對工程各部位進(jìn)行詳細(xì)的鋼筋配置，配置過程中，若發(fā)現(xiàn)冠梁（腰梁）與支撐節(jié)點處鋼筋過密，一定要先放樣，提前采取措施，便于現(xiàn)場的加工制作。配筋單必須先經(jīng)審核，無誤并簽字后方可進(jìn)行鋼筋加

49、工。應(yīng)綜合考慮原材用料，按照鋼筋原材長度9m 和12m 兩種長度適當(dāng)比例制訂下料計劃，以減少鋼筋加工的損耗。下料原則：同規(guī)格鋼筋根據(jù)不同長度，長短搭配，統(tǒng)籌配料；先斷長料，后斷短料，減少短頭，減少損耗。</p><p>　　2、鋼筋原材料進(jìn)場和堆碼</p><p>　?。?）原材鋼筋進(jìn)加工場時,鋼筋應(yīng)有出廠質(zhì)量證明書或試驗報告單。鋼筋表面或每捆(盤)鋼筋均應(yīng)有標(biāo)志。進(jìn)場時應(yīng)按批號及直徑分批

50、檢驗。檢驗內(nèi)容包括查對標(biāo)志、外觀檢查,并按現(xiàn)行國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定抽取試樣作力學(xué)性能試驗,合格后方可使用。</p><p>　?。?）鋼筋堆放及加工場地要平整,找平碾壓后澆筑250mm厚C20砼,并形成有組織的排水。</p><p>　?。?）堆放場地的鋼筋統(tǒng)一用枕木墊起，要求堆碼整齊，不沾油污和泥水。鋼筋須嚴(yán)格分類堆放，并按規(guī)定掛牌作出明確的標(biāo)記。 </p><p>

51、;　?。?）半成品的堆放要嚴(yán)格掛牌打捆，并分倉堆放、嚴(yán)禁不同成品搭邊重在一起，造成錯用亂用。</p><p>　　三、鋼筋工程質(zhì)量保證措施</p><p>　　鋼筋工程屬于隱蔽工程，在澆筑砼前應(yīng)對鋼筋進(jìn)行驗收，及時辦理隱蔽工程記錄。鋼筋加工均在現(xiàn)場加工成型，鋼筋工程的重點是鋼筋的定位和連接以及梁的下料、綁扎，鋼筋綁扎，以上工序均嚴(yán)格按照相關(guān)規(guī)范要求進(jìn)行施工。鋼筋綁扎、安裝完畢后，應(yīng)進(jìn)行自檢

52、，重點檢查以下幾方面：</p><p>　　1、根據(jù)設(shè)計圖紙檢查鋼筋的型號、直徑、根數(shù)、間距、加工尺寸是否正確。</p><p><b>　　鋼筋加工的允許偏差</b></p><p>　　2、檢查鋼筋接頭的位置及搭接長度是否符合規(guī)范規(guī)定。</p><p>　　檢查混凝土保護(hù)層厚度是否符合設(shè)計要求。</p>

53、<p>　　3、鋼筋綁扎是否牢固，有無松動變形現(xiàn)象。</p><p>　　4、鋼筋表面不允許有油漬、漆污。</p><p>　　5、設(shè)置的鋼筋保護(hù)層墊塊數(shù)量、位置是否正確。</p><p>　　6、鋼筋位置的允許偏差詳見下表：</p><p><b>　　鋼筋綁扎允許偏差表</b></p>&l

54、t;p>　　第四章 支撐體系模板施工</p><p>　　站房工程明挖區(qū)支撐體系施工時，模板采用木模板。模板體系的底模板采用100mm厚混凝土墊層，混凝土標(biāo)號為C20。側(cè)模采用15mm厚膠合板。</p><p>　　根據(jù)明挖區(qū)支撐體系的尺寸，模板統(tǒng)一采用2440mm長×1220mm寬×15mm厚膠合板進(jìn)行加工。模板背面利用50mm×100mm木方設(shè)4道

55、內(nèi)龍骨，利用Φ48×3.0mm雙鋼管作外龍骨。并按照200mm+300mm+300mm的間距設(shè)置3道對拉螺栓。</p><p>　　模板支設(shè)前先進(jìn)行混凝土墊層的澆注，以便模板找平。在混凝土墊層上彈設(shè)模板支設(shè)線，并沿線每隔1.2m埋設(shè)定位鋼筋。</p><p><b>　　加工成型模板示意圖</b></p><p><b>　

56、　一、支撐梁模板</b></p><p>　　明挖區(qū)支撐梁的截面尺寸共有1100mm×1300mm，1100mm×1100mm，1100mm×1000mm，1100mm×800mm，1000mm×800mm，800mm×800mm，800mm×600mm七種規(guī)格。</p><p>　　支撐梁模板支設(shè)時，將土方

57、開挖至支撐梁底標(biāo)高以下100mm，便于底模混凝土墊層的澆注。墊層混凝土凝固達(dá)到標(biāo)號后，進(jìn)行鋼筋綁扎的操作后進(jìn)行支撐梁側(cè)模板的支設(shè)。</p><p><b>　　1、支撐梁模板概況</b></p><p>　?。?）截面高度1000mm以上的支撐梁模板支設(shè)</p><p>　　底模：100mm厚C20混凝土墊層，墊層寬度每側(cè)超出梁截面100mm，

58、墊層上鋪設(shè)油氈；</p><p>　　側(cè)模：15mm厚普通膠合板；</p><p>　　內(nèi)龍骨：50mm×100mm木方，設(shè)置4道；</p><p>　　外龍骨：雙鋼管48×3.0mm，間距500mm；</p><p>　　對拉螺栓：直徑16mm，沿梁截面方向設(shè)置3道，間距為200mm+300mm+300mm，對拉螺栓縱向

59、間距為500mm。</p><p>　　截面高度1100mm支撐梁模板剖面圖</p><p>　?。?）截面高度800mm的支撐梁模板支設(shè)</p><p>　　底模：100mm厚C20混凝土墊層，墊層寬度每側(cè)超出梁截面100mm，墊層上鋪設(shè)油氈；</p><p>　　側(cè)模：15mm厚普通膠合板；</p><p>　　內(nèi)

60、龍骨：50mm×100mm木方，設(shè)置3道；</p><p>　　外龍骨：雙鋼管48×3.0mm，間距500mm；</p><p>　　對拉螺栓：直徑16mm，沿梁截面方向設(shè)置2道，間距為200mm+300mm，對拉螺栓縱向間距為500mm。</p><p>　　截面高度800mm支撐梁模板剖面圖</p><p>　　2、截

61、面高度大于1m的支撐梁側(cè)模板安全性計算</p><p>　　（1）梁側(cè)模板基本參數(shù)</p><p>　　計算斷面寬度1300mm，高度1100mm。</p><p>　　模板面板采用2440mm長×1220mm寬×15mm厚普通膠合板。</p><p>　　內(nèi)龍骨布置4道，內(nèi)龍骨采用50mm×100mm木方。&l

62、t;/p><p>　　外龍骨間距500mm，外龍骨采用48×3.0雙鋼管。</p><p>　　對拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距200mm+300mm+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。</p><p>　　（2）梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計

63、值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>　　新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:</p><p>　　其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；</p><p>　　t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.710h；</p><p>　　T —— 混凝

64、土的入模溫度，取20.000℃；</p><p>　　V —— 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；</p><p>　　H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；</p><p>　　1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；</p><p>　　2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。</p&

65、gt;<p>　　根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=24.000kN/m2</p><p>　　實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=25.000kN/m2</p><p>　　倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。</p><p>　　（3）梁側(cè)模板面板的計算</p><p>　　面板為受彎

66、結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。</p><p>　　面板的計算寬度取0.50m。</p><p>　　荷載計算值 q = 1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m</p><p>　　面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:</p>&

67、lt;p>　　本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；</p><p>　　I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；</p><p><b>　　計算簡圖</b>

68、;</p><p><b>　　剪力圖(kN)</b></p><p><b>　　彎矩圖(kN.m)</b></p><p>　　經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為</p><p>　　N1=2.688kN</p><p>　　N2=7.392kN</p>&

69、lt;p>　　N3=7.392kN</p><p>　　N4=2.688kN</p><p>　　最大彎矩 M = 0.235kN.m</p><p>　　最大變形 V = 0.8mm</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b></p><p>　　經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f

70、 = 0.235×1000×1000/27000=8.704N/mm2</p><p>　　面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]，取15.00N/mm2；</p><p>　　面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < [f],滿足要求!</p><p><b>　　2）抗剪計算</b></p><p>　　截面抗剪強(qiáng)

71、度計算值 T=3×4.0/(2×500.000×18.000)=0.672N/mm2</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度驗算 T < [T]，滿足要求!</p><p><b>　　3）撓度計算</b></p><p>　　

72、面板最大撓度計算值 v = 0.845mm</p><p>　　面板的最大撓度小于366.7/400,滿足要求!</p><p>　?。?）梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算</p><p>　　內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。</p><p>　　內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。</p>&l

73、t;p>　　q = 7.392/0.500=14.784kN/m</p><p>　　按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:</p><p>　　均布荷載 q = 7.392/0.500=14.784kN/m</p><p>　　最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×14.784×0.5

74、0×0.50=0.370kN.m</p><p>　　最大剪力 Q=0.6×0.500×14.784=4.435kN</p><p>　　最大支座力 N=1.1×0.500×14.784=8.131kN</p><p>　　截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 5.0

75、0×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；</p><p>　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b></p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度 f=0.370×106/83333.

76、3=4.22N/mm2</p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度小于16.5N/mm2,滿足要求!</p><p><b>　　2）抗剪計算</b></p><p>　　最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]</p><

77、p>　　截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4435/(2×50×100)=1.331N/mm2</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.60N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!</p><p><b>　　3）撓度計算</b></p><p>　　最大變形 v

78、=0.677×12.320×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.114mm</p><p>　　最大撓度小于500.0/250,滿足要求!</p><p>　?。?）梁側(cè)模板外龍骨的計算</p><p>　　外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。</p><p

79、>　　外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。</p><p>　　集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。</p><p><b>　　支撐鋼管計算簡圖</b></p><p>　　支撐鋼管剪力圖(kN)</p><p>　　支撐鋼管彎矩圖(kN.m)</p><p>　　經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到<

80、;/p><p>　　最大彎矩 Mmax=0.806kN.m</p><p>　　最大變形 vmax=0.000mm</p><p>　　最大支座力 Qmax=11.560kN</p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度 f=0.806×106/8980.0=89.80N/mm2</p><p>　　支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小

81、于205.0N/mm2,滿足要求!</p><p>　　支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!</p><p>　?。?）對拉螺栓的計算</p><p>　　計算公式: N < [N] = fA</p><p>　　其中 N —— 對拉螺栓所受的拉力；</p><p>　　A —— 對拉螺

82、栓有效面積 (mm2)；</p><p>　　f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；</p><p>　　對拉螺栓的直徑(mm): 16</p><p>　　對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55</p><p>　　對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000</p><p>　　對拉螺

83、栓最大容許拉力值(kN): [N] = 24.480</p><p>　　對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.560</p><p>　　對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!</p><p>　　3、截面高度800mm的梁側(cè)模安全性計算</p><p>　　（1）梁側(cè)模板基本參數(shù)</p><p>　　計算斷面寬度6

84、00mm，高度800mm。</p><p>　　模板面板采用2440mm長×1220mm寬×15mm厚普通膠合板。</p><p>　　內(nèi)龍骨布置3道，內(nèi)龍骨采用50×100。</p><p>　　外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48×3.0。</p><p>　　對拉螺栓布置2道，在斷面內(nèi)水平間

85、距200+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑20mm。</p><p>　?。?）梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>　　新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:</p><p>　　其中 c——

86、混凝土的重力密度，取0.000kN/m3；</p><p>　　t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取13.333h；</p><p>　　T —— 混凝土的入模溫度，取0.000℃；</p><p>　　V —— 混凝土的澆筑速度，取0.000m/h；</p><p>　　H —— 混凝土側(cè)壓力計算位

87、置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.000m；</p><p>　　1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取0.000；</p><p>　　2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.000。</p><p>　　根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.000kN/m2</p><p>　　實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=25.000k

88、N/m2</p><p>　　倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。</p><p>　?。?）梁側(cè)模板面板的計算</p><p>　　面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。</p><p>　　面板的計算寬度取0.50m。</p><p>　　荷載計算值 q =

89、1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m</p><p>　　截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；</p><p>　　I = 50.00×1.80×1.8

90、0×1.80/12 = 24.30cm4；</p><p><b>　　計算簡圖</b></p><p><b>　　剪力圖(kN)</b></p><p><b>　　彎矩圖(kN.m)</b></p><p>　　經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為</p&g

91、t;<p>　　N1=2.700kN</p><p>　　N2=9.000kN</p><p>　　N3=2.700kN</p><p>　　最大彎矩 M = 0.337kN.m</p><p>　　最大變形 V = 0.9mm</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b>&

92、lt;/p><p>　　經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.337×1000×1000/27000=12.481N/mm2</p><p>　　面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]，取15.00N/mm2；</p><p>　　面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < [f],滿足要求!</p><p><b>　　2）抗剪計

93、算</b></p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4.5/(2×500.000×18.000)=0.750N/mm2</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度驗算 T < [T]，滿足要求!</p><p><b>　　

94、3）撓度計算</b></p><p>　　面板最大撓度計算值 v = 0.857mm</p><p>　　面板的最大撓度小于400.0/250,滿足要求!</p><p>　?。?）梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算</p><p>　　內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。</p><p>　　內(nèi)龍

95、骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。</p><p>　　q = 9.000/0.500=18.000kN/m</p><p>　　按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:</p><p>　　均布荷載 q = 9.000/0.500=18.000kN/m</p><p>　　最

96、大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×18.000×0.50×0.50=0.450kN.m</p><p>　　最大剪力 Q=0.6×0.500×18.000=5.400kN</p><p>　　最大支座力 N=1.1×0.500×18.000=9.900kN</p><p>　　截面抵抗矩W和截

97、面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；</p><p>　　I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b></p>&l

98、t;p>　　抗彎計算強(qiáng)度 f=0.450×106/83333.3=5.14N/mm2</p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度小于16.5N/mm2,滿足要求!</p><p><b>　　2）抗剪計算</b></p><p>　　最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度必須

99、滿足: T = 3Q/2bh < [T]</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×5400/(2×50×100)=1.520N/mm2</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.60N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!</p><p><b>　　3）撓度計算&

100、lt;/b></p><p>　　最大變形 v =0.677×15.000×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.138mm</p><p>　　最大撓度小于500.0/250,滿足要求!</p><p>　?。?）梁側(cè)模板外龍骨的計算</p><p>　　外龍骨承受

101、內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。</p><p>　　外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。</p><p>　　集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。</p><p><b>　　支撐鋼管計算簡圖</b></p><p>　　支撐鋼管剪力圖(kN)</p><p>　　支撐鋼管彎矩圖(kN

102、.m)</p><p>　　經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到</p><p>　　最大彎矩 Mmax=0.810kN.m</p><p>　　最大變形 vmax=0.000mm</p><p>　　最大支座力 Qmax=10.800kN</p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度 f=0.810×106/8980.0=90.20N

103、/mm2</p><p>　　支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!</p><p>　　支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求!</p><p>　?。?）對拉螺栓的計算</p><p>　　計算公式: N < [N] = fA</p><p>　　其中 N —— 對拉

104、螺栓所受的拉力；</p><p>　　A —— 對拉螺栓有效面積 (mm2)；</p><p>　　f —— 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；</p><p>　　對拉螺栓的直徑(mm): 16</p><p>　　對拉螺栓有效直徑(mm): 13.55</p><p>　　對拉螺栓有效面積(mm2)

105、: A = 144.000</p><p>　　對拉螺栓最大容許拉力值(kN): [N] = 24.480</p><p>　　對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.800</p><p>　　對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!</p><p><b>　　二、冠梁模板的支設(shè)</b></p><p

106、><b>　　1、冠梁模板概況</b></p><p>　　于家堡站站房工程明挖區(qū)支撐體系中的冠梁尺寸統(tǒng)一為1000mm×1000mm。模板施工時模板各構(gòu)件尺寸與規(guī)格如下：</p><p>　　側(cè)模：2440mm長×1220mm寬×15mm厚厚普通膠合板；</p><p>　　內(nèi)龍骨：50mm×10

107、0mm木方，設(shè)置4道；</p><p>　　外龍骨：雙鋼管48×3.0mm，間距500；</p><p>　　對拉螺栓：直徑16mm，沿梁截面方向設(shè)置3道，間距為200mm+300mm+300mm，對拉螺栓縱向間距為500mm。</p><p><b>　　冠梁模板支設(shè)示意圖</b></p><p>　　2、冠

108、梁模板安全性計算</p><p>　　（1）梁側(cè)模板基本參數(shù)</p><p>　　計算斷面寬度1000mm，高度1000mm。</p><p>　　模板面板采用2440mm長×1220mm寬×15mm厚普通膠合板。</p><p>　　內(nèi)龍骨布置4道，內(nèi)龍骨采用50×100。</p><p&g

109、t;　　外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48×3.0。</p><p>　　對拉螺栓布置3道，在斷面內(nèi)水平間距200+300+300mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑20mm。</p><p>　?。?）梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算</p><p>　　強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載

110、標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>　　新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:</p><p>　　其中 c—— 混凝土的重力密度，取0.000kN/m3；</p><p>　　t —— 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取13.333h；</p><p>　　T —— 混凝土的入模溫度，取0.000℃；</p

111、><p>　　V —— 混凝土的澆筑速度，取0.000m/h；</p><p>　　H —— 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.000m；</p><p>　　1—— 外加劑影響修正系數(shù)，取0.000；</p><p>　　2—— 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.000。</p><p>　　根據(jù)公式計算

112、的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.000kN/m2</p><p>　　實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=25.000kN/m2</p><p>　　倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。</p><p>　?。?）梁側(cè)模板面板的計算</p><p>　　面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照

113、三跨連續(xù)梁計算。</p><p>　　面板的計算寬度取0.50m。</p><p>　　荷載計算值 q = 1.2×25.000×0.500+1.4×6.000×0.500=19.200kN/m</p><p>　　截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 50.00×1

114、.80×1.80/6 = 27.00cm3；</p><p>　　I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；</p><p><b>　　計算簡圖</b></p><p><b>　　剪力圖(kN)</b></p><p>

115、<b>　　彎矩圖(kN.m)</b></p><p>　　經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為</p><p>　　N1=2.432kN</p><p>　　N2=6.688kN</p><p>　　N3=6.688kN</p><p>　　N4=2.432kN</p><p&

116、gt;　　最大彎矩 M = 0.192kN.m</p><p>　　最大變形 V = 0.6mm</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b></p><p>　　經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.192×1000×1000/27000=7.111N/mm2</p><p>　　面板的

117、抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 [f]，取15.00N/mm2；</p><p>　　面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f < [f],滿足要求!</p><p><b>　　2）抗剪計算</b></p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×3.6/(2×500.000×18.000)=0.608N/mm2</p>&l

118、t;p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.40N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度驗算 T < [T]，滿足要求!</p><p><b>　　3）撓度計算</b></p><p>　　面板最大撓度計算值 v = 0.566mm</p><p>　　面板的最大撓度小于333.3/250,滿足要求!<

119、;/p><p>　　（4）梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算</p><p>　　內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。</p><p>　　內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。</p><p>　　q = 6.688/0.500=13.376kN/m</p><p>　　按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎

120、矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:</p><p>　　均布荷載 q = 6.688/0.500=13.376kN/m</p><p>　　最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×13.376×0.50×0.50=0.334kN.m</p><p>　　最大剪力 Q=0.6×0.500×

121、13.376=4.013kN</p><p>　　最大支座力 N=1.1×0.500×13.376=7.357kN</p><p>　　截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:</p><p>　　W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；</p><p>　　I = 5.00

122、15;10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；</p><p><b>　　1）抗彎強(qiáng)度計算</b></p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度 f=0.334×106/83333.3=3.82N/mm2</p><p>　　抗彎計算強(qiáng)度小于16.5N/mm2,滿足要求!</p>&l

123、t;p><b>　　2）抗剪計算</b></p><p>　　最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh < [T]</p><p>　　截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3×4013/(2×50×100)=1.204N/mm2</p>

124、;<p>　　截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 [T]=1.60N/mm2</p><p>　　抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!</p><p><b>　　3）撓度計算</b></p><p>　　最大變形 v =0.677×11.147×500.04/(100×11000.00×4166666.7)=0.103

125、mm</p><p>　　最大撓度小于500.0/250,滿足要求!</p><p>　　（5）梁側(cè)模板外龍骨的計算</p><p>　　外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。</p><p>　　外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。</p><p>　　集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。</p&