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1、<p> KH-5型噴嘴在重油催化裂化裝置上的應(yīng)用</p><p> 摘 要:通過(guò)對(duì)玉門(mén)煉油廠化工總廠0.8Mt/a催化裂化裝置原料進(jìn)料BWJ-Ⅲ型噴嘴研究,發(fā)現(xiàn)原料進(jìn)料BWJ-Ⅲ型噴嘴霧化效果差、霧化蒸汽用量大、結(jié)焦率高、進(jìn)料存在偏流等缺陷。針對(duì)此情況,2011年9月對(duì)原料BWJ-Ⅲ型噴嘴分段進(jìn)料進(jìn)行改造。改造后的KH-5型噴嘴環(huán)形進(jìn)料,原料進(jìn)料霧化效果顯著提高,霧化蒸汽用量減少53%,摻渣率提高
2、4.20%條件下,焦炭產(chǎn)率降低1.32%。 </p><p> 關(guān)鍵詞:催化裂化裝置 噴嘴 霧化蒸汽 焦炭 </p><p> 玉門(mén)煉油廠催化裂化裝置自2005年改造后采用采用石油大學(xué)兩段提升管反應(yīng)技術(shù)(TSRFCC),由于該工藝技術(shù)復(fù)雜,同時(shí)伴隨著原油的劣質(zhì)化,裝置的蒸汽用量和燒焦一直居高不下,導(dǎo)致催化裂化裝置成為全廠能耗第一大戶(達(dá)到36%),因此為了降低裝置的綜合能耗,對(duì)提升管進(jìn)
3、料方式以及噴嘴的改造迫在眉睫。 </p><p> 一、 改造前BWJ-Ⅲ型噴嘴在裝置上應(yīng)用情況 </p><p> 改造前提升管4個(gè)進(jìn)料霧化噴嘴采用了BWJ-III型高效進(jìn)料霧化噴嘴。盡管該噴嘴經(jīng)過(guò)三次霧化,但是在裝置實(shí)際生產(chǎn)運(yùn)行方面存在以下不足: </p><p><b> 1.霧化效果差 </b></p><p&
4、gt; 首先,伴隨著催化裝置原料劣質(zhì)化,原料中的大分子、高粘度的成份相應(yīng)增多,其分身就不易霧化;其次,檢修時(shí)發(fā)現(xiàn),BWJ-III型噴嘴四個(gè)噴嘴中有3個(gè)二次霧化蒸汽發(fā)生堵塞,根據(jù)計(jì)算推斷實(shí)際原料霧化粒徑>80μm,遠(yuǎn)超過(guò)設(shè)計(jì)值,導(dǎo)致噴嘴霧化效果大大下降。 </p><p> 2.霧化蒸汽用量大 </p><p> 由于BWJ-III型噴嘴在實(shí)際應(yīng)用上霧化效果差,即使提高霧化蒸汽流量也達(dá)
5、不到理想霧化效果,生產(chǎn)中實(shí)際平均霧化蒸汽用量達(dá)到6.84%。 </p><p><b> 3.結(jié)焦率高 </b></p><p> 一方面:由于BWJ-III型噴嘴霧化效果差,霧化后的粒徑直徑在80μm左右,分散效果差,達(dá)不到理想霧化效果,使油、氣和催化劑混合不均勻容易結(jié)焦。另一方面,改造前未采取環(huán)形進(jìn)料,由于設(shè)計(jì)或操作等原因,四組噴嘴之間存在2~3m/s流量偏差
6、。四組噴嘴進(jìn)料量不一,導(dǎo)致容易在噴嘴上方遇冷的提升管器壁發(fā)生接觸而結(jié)焦[2]。從檢修后結(jié)果證實(shí)了這一點(diǎn),如圖2所示。 </p><p> 二、 KH-5型噴嘴改造 </p><p> 針對(duì)以上問(wèn)題,2011年9月裝置對(duì)提升管原料噴嘴及進(jìn)料方式進(jìn)行改造,更換BWJ-III型噴嘴為KH-5型噴嘴,將分段進(jìn)料方式改為環(huán)形進(jìn)料方式。從改造效果來(lái)看,以上問(wèn)題得到了有效解決。 </p>
7、<p> 1.KH-5型噴嘴原理 </p><p> KH型噴嘴又稱內(nèi)混式雙喉道型進(jìn)料噴嘴,其結(jié)構(gòu)如圖1所示 </p><p> KH-5型噴嘴特點(diǎn):原料油以低的速度從側(cè)面進(jìn)入混合腔,霧化蒸汽通過(guò)第一喉道加速到超音速,沖擊液體,利用汽液速度差,使原料油得到第一次破碎。破碎后形成氣液混合相再通向第二喉道,在第二喉道氣液兩相進(jìn)一步得到加速,利用兩相新的速度差產(chǎn)生的氣動(dòng)壓力作
8、用產(chǎn)生第二次破碎,使進(jìn)料霧化。據(jù)測(cè)定,進(jìn)料油可以霧化到60μm的微細(xì)顆粒,較BWJ-III型噴嘴有很大改善,達(dá)到了與再生催化劑平均粒徑相同的水平,壓力降小,集合管壓力在0.4MPa[3]。 </p><p> 2.原料霧化效果好 </p><p> 改造后原料經(jīng)KH-5噴嘴出口粒徑可以達(dá)到60μm,噴嘴出口線速達(dá)到60m/s以上。一個(gè)直徑60μm液滴與 2~4 個(gè)催化劑顆粒接觸,接觸時(shí)
9、間 0.02~0.04 秒。而以均勻較厚層液、劑接觸,則遇 20~0 個(gè)催化劑,接觸時(shí)間 0.15~0.3秒。所以霧化液滴越細(xì),分散越好,在極短的時(shí)間內(nèi)汽化越快,催化反應(yīng)越完全。原料油進(jìn)料高效霧化噴嘴的作用就是將原料油霧化成極細(xì)小的霧滴。 </p><p> 3.霧化蒸汽用量少 </p><p> 自裝置噴嘴改造后,噴嘴霧化蒸汽用量基本維持在3%左右。裝置改造前后霧化蒸汽用量如下表所示
10、: </p><p> 從表1可以看出,改造后,在裝置摻煉渣油比例提高,原料性質(zhì)變差的條件下,由于KH-5型噴嘴自身優(yōu)勢(shì),內(nèi)部設(shè)計(jì)簡(jiǎn)單,蒸汽壓降小,原料霧化效果好等特點(diǎn),大大降低了霧化蒸汽的用量。霧化蒸汽與處理量比僅為3.13%,霧化蒸汽用量還不到改造前的一半。以2012年裝置處理量為82萬(wàn)噸計(jì)算,僅霧化蒸汽一年節(jié)省蒸汽量為2.87萬(wàn)噸蒸汽??梢?jiàn),通過(guò)對(duì)噴嘴進(jìn)行改造,不僅有效提高了原料霧化效果,而且大大降低了蒸
11、汽用量。 </p><p><b> 3.焦炭產(chǎn)率下降 </b></p><p> 為了平衡全廠重油壓力,催化裝置摻渣比例不斷提高,進(jìn)料性質(zhì)越來(lái)越差。殘?jiān)葟臋z修前的16%左右提高至目前的20%以上。但是在對(duì)進(jìn)料噴嘴進(jìn)行更換改造后,裝置的產(chǎn)品分布和總液收基本維持不變,焦炭產(chǎn)率反而有效降低,如下表所示: </p><p> 從表2明顯可以看
12、出,改造前后,在殘?jiān)侍岣?.2個(gè)百分點(diǎn)的條件下,干氣產(chǎn)率雖然有所上升,但是總液收基本維持不變。同時(shí),焦炭產(chǎn)率下降了1.32個(gè)百分點(diǎn)。采用KH-5型噴嘴后,在高出口線速下(達(dá)到60m/s以上),原料霧化效果好,油滴破碎更小更均勻,與催化劑更加能夠充分接觸并發(fā)生反應(yīng),催化劑滑活性中心利用率得到有效提升,從而降低了焦炭產(chǎn)率。 </p><p> 同時(shí)從2012年9月裝置更換外取熱器臨時(shí)停廠搶修,對(duì)第一提升管上部檢查
13、來(lái)看,一提上部結(jié)焦量較改造前明顯下降。如圖2、3所示: </p><p> 通過(guò)對(duì)進(jìn)料方式進(jìn)行改造,霧化蒸汽和原料流程全部加裝環(huán)形管,即物料先進(jìn)入環(huán)形管,然后從環(huán)形管上引入噴嘴系統(tǒng),使得各路噴嘴流量出口壓力基本均勻,原料微粒與催化劑顆粒的接觸機(jī)會(huì)基本均等,減少了各噴嘴之間的流量偏差,防止各噴嘴之間出現(xiàn)偏流現(xiàn)象,有效地減少提升管內(nèi)的結(jié)焦[4]。 </p><p><b> 三、
14、結(jié)論 </b></p><p> 通過(guò)對(duì)第一提升管進(jìn)料方式和噴嘴進(jìn)行改造,原料霧化效果明顯好轉(zhuǎn)。改造后的KH-5型噴嘴在摻渣率提高4.2%的情況下,產(chǎn)品分布以及產(chǎn)品總液收與改造前基本持平;焦炭產(chǎn)率下降1.32%,提升管?chē)娮焐喜拷Y(jié)焦嚴(yán)重的問(wèn)題基本得到解決;同時(shí),原料霧化蒸汽用量節(jié)省了53%,從改造前的5.3t/h降至目前的2.5t/h,年累計(jì)節(jié)省蒸汽用量達(dá)到2.87萬(wàn)噸。有效的降低了裝置的能耗和操作成
15、本,產(chǎn)生了良好的經(jīng)濟(jì)效益。 </p><p><b> 參考文獻(xiàn) </b></p><p> [1] 侯玉寶,劉靜翔,趙華.重油催化裂化裝置的用能分析及節(jié)能措施[J].煉油技術(shù)與工程.2005:35(3):21-24. </p><p> [2] 曠軍虎,張志亮,鄭坤.催化裂化裝置的節(jié)能改造及運(yùn)行分析[J].石油煉制與化工.2011:42
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