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文檔簡介
1、1《預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)》思考題一、已知預(yù)應(yīng)力混凝土矩形截面簡支梁的截面尺寸為bh=300mm600mm,跨度為L=8m,配有拋物線預(yù)應(yīng)力筋,跨中垂度h=100mm,有效預(yù)加力Np=1080KN,梁上承受的均布荷載為13.5KNm(包括自重)。試求該梁跨中截面混凝土的應(yīng)力,并說明該梁在荷載和預(yù)應(yīng)力共同作用下的變形狀態(tài)。二、已知預(yù)應(yīng)力混凝土矩形截面(bh)簡支梁,預(yù)應(yīng)力筋線形采用拋物線,試確定預(yù)應(yīng)力筋的偏心距,使張拉時(shí)梁頂纖維的應(yīng)力為零。提示
2、:張拉時(shí),除了預(yù)應(yīng)力,還有梁自重的作用。三、某18m跨度的部分預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆框架樓面梁,截面尺寸為b=300mm,h=1200mm,按T形截面計(jì)算的梁截面幾何特征為:面積A=480000mm2,截面形心位置y0=737.5mm(距梁底),慣性矩I=7.04251010mm4。采用C40混凝土,φs15.2低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線(fptk=1860Nmm2,fpy=1320Nmm2,Ep=1.95105Nmm2,Ap1=139mm2,取σc
3、on=0.7fptk=1302Nmm2)。已知跨中截面預(yù)應(yīng)力筋偏心矩ep=657.5mm,荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下的設(shè)計(jì)彎距為Mk=1409KNm,裂縫控制等級為三級,允許最大裂縫寬度為0.15mm。試采用名義拉應(yīng)力法估算該梁跨中截面所需的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。四、下圖所示的兩跨連續(xù)梁,承受的均布荷載為q=25KNm,集中荷載為P=60KN。截面尺寸為bh=350mm900mm,截面面積A=315000mm2,慣性矩I=2.131010。采用C40混
4、凝土,φs15.2低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線(fptk=1860Nmm2,fpy=1320Nmm2,Ep=1.95105Nmm2,Ap1=139mm2,取σcon=0.7fptk=1302Nmm2)。要求按部分預(yù)應(yīng)力的概念做該梁的設(shè)計(jì),用預(yù)應(yīng)力筋平衡均布荷載的效應(yīng),非預(yù)應(yīng)力筋承受集中力產(chǎn)生的效應(yīng)。試用荷載平衡法估算該梁的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。五、已知:邊長為9m和12m的四邊簡支于墻上的雙向板,厚度200mm。配置雙向拋物線預(yù)應(yīng)力筋,如下圖所示,采用φ
5、s12.7低松弛無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線(fptk=1860Nmm2,fpy=1320Nmm2,Ep=1.95105Nmm2,Ap1=99mm2,取σcon=0.7fptk=1302Nmm2),其外徑約為15mm,假定長、短跨方向的預(yù)應(yīng)力筋垂度均為70mm?;炷敛捎肅40。板承受的恒載為5.1KNm2(含自重),活荷載為4.0KNm2(其中有20%長期作用于板上)。試用荷載平衡法估算該板在長、短跨方向的預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。要求:1、長、短跨方向的
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