外文翻譯---估計(jì)地形力和剛性輪式車輛參數(shù)

1、<p><b>　　外文資料譯文：</b></p><p>　　估計(jì)地形力和剛性輪式車輛參數(shù)</p><p>　　勞拉伊雷，電機(jī)及電子學(xué)工程師聯(lián)合會(huì)，會(huì)員</p><p>　　摘要：抽象本文提供了一種估算方法阻力，推力，扭矩和電阻對(duì)每個(gè)車輪一個(gè)剛輪式車輛在車輛地形界面生成的，從這些力和力矩，一種方法，估計(jì)地形參數(shù)的思路。地形力的估算，

2、這地形模型是一個(gè)獨(dú)立的，可以推斷的能力，加速，攀登，或拖負(fù)載的基本地形獨(dú)立屬性。當(dāng)一個(gè)地形模型可用，參數(shù)這種模式，如土壤的凝聚力，摩擦角，最大正常壓力，應(yīng)力分布參數(shù)，決心從估計(jì)汽車越野勢力利用多模型估計(jì)方法，提供相關(guān)的參數(shù)接受流動(dòng)度量。該方法需要一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)的本體傳感器套房加速度，速率陀螺儀，車輪速度，力矩電機(jī)，和地面速度。下沉傳感器不需要。仿真結(jié)果三個(gè)跨越地形展示了該方法的有效性一系列的土壤內(nèi)聚力文獻(xiàn)報(bào)到。</p><

3、p>　　指數(shù)計(jì)算，移動(dòng)機(jī)器人動(dòng)力學(xué)，地形因素。</p><p><b>　　引言</b></p><p>　　移動(dòng)在越野地形機(jī)器人自主取決于該機(jī)器人能夠?qū)崟r(shí)評(píng)估其流動(dòng)性或近實(shí)時(shí)的時(shí)間。該機(jī)器人的信封運(yùn)作，最高實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)化的速度，加速度，機(jī)動(dòng)性在給定的地形取決于機(jī)器人的多體動(dòng)力學(xué)并與地形的相互作用，從中外部力和力矩的機(jī)器人產(chǎn)生。多體動(dòng)態(tài)是，在一般情況下，合理眾所周知的

4、。與此相反，車輛地面相互作用力的知識(shí)一般取決于對(duì)地形模型的有效性和大批這是難以衡量或利用地形參數(shù)推斷實(shí)時(shí)算法。本文著重從本體上的地形特征傳感器。直接測量地形的力量并時(shí)刻需要昂貴的扭矩傳感器集成除了在每個(gè)車輪的速度，地面輪速度，加速度，速度傳感器和表征車輛議案。有關(guān)地形耐半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ土硗庑枰鲁料鲁翆鞲衅鞴烙?jì)抵抗力量。</p><p>　　在本文中，我們引入估算阻力amethod，推力，扭矩和阻力，由于地形的每個(gè)車

5、輪根據(jù)有關(guān)溫和假設(shè)四輪驅(qū)動(dòng)機(jī)器人機(jī)器人動(dòng)力學(xué)與正常和剪應(yīng)力分布沿輪地形接觸。鍵的功能方法是汽車越野動(dòng)力，力矩估計(jì)，與單輪沒有經(jīng)過本體傳感器如實(shí)施了著名的汽車，地形模型，為植根于驅(qū)動(dòng)和牽引輪半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ拓惪死碚揫1] - [3]。車輛越野力和力矩與滑移行為是有價(jià)值的和自己的推斷機(jī)器人的能力，加速，爬升，或拖負(fù)載。當(dāng)?shù)匦文Ｐ涂捎?，估?jì)能力和力矩用于與該模型沿地形參數(shù)估計(jì)，從這些，車輪下的應(yīng)力分布，可估計(jì)。在貝克剛性輪模型包括8個(gè)參數(shù)并涉及與正

6、常壓力和半經(jīng)驗(yàn)關(guān)系下沉，和莫爾-庫侖準(zhǔn)則，涉及剪應(yīng)力和正常的壓力。報(bào)告不等土壤地形數(shù)據(jù)cohesiveless堅(jiān)定粘土砂表明，一些參數(shù)幾個(gè)數(shù)量相差ofmagnitude [2]，并沒有明顯之間的關(guān)系兩個(gè)重要物理參數(shù)土凝聚力和摩擦角內(nèi)的Mohr - Coulomb方程。在發(fā)展一個(gè)地形參數(shù)估計(jì)方法在本文中，我們考慮的唯一性問題，即之間是否有足夠獨(dú)特的一組映射地形參數(shù)和凈部隊(duì)和生成的時(shí)刻車輛。我們證明了這種映射弱的獨(dú)特性，并在此基礎(chǔ)上，我們提

7、出了一個(gè)多模型估計(jì)（MME的）扎根在貝葉斯統(tǒng)</p><p>　　地形特征有關(guān)的工作包括[4] - [7]。亞涅馬等。[4]目前在線參數(shù)估計(jì)方法確定土壤凝聚力和內(nèi)摩擦角對(duì)于一個(gè)剛輪行星探測車。這種方法使用一種簡化和正常的剪切應(yīng)力分布模型構(gòu)成leastsquares估計(jì)他們的投入是正常的負(fù)載，車輪扭矩，下沉，車輪轉(zhuǎn)速，線速度和輪。該簡化模型假設(shè)沿對(duì)稱應(yīng)力分布輪地形接觸補(bǔ)丁，這是一個(gè)假設(shè)，即取決于地形特性和車輪打滑。

8、消除在這紙下沉傳感器簡化了儀器所需的地形參數(shù)估計(jì)。Hutangkabodee等人。[5]用牛頓迭代法，以確定內(nèi)部摩擦角，剪切變形模量，并集中為輪式車輛穿越壓力下沉系數(shù)未知的地形。Hutangkabodee等。[5]采取的辦法類似[4]，但使用脫機(jī)識(shí)別和承擔(dān)的平均值土壤凝聚力。奧赫達(dá)等。[6]地址地形通行表征與電機(jī)電流率的方法，轉(zhuǎn)（偏航率），從而評(píng)價(jià)指標(biāo)實(shí)驗(yàn)一個(gè)小，差分指導(dǎo)商業(yè)機(jī)器人。奧赫達(dá)等人。[6]顯示電流與電機(jī)之間的關(guān)系rateof

9、 -反過來，關(guān)于各種地形不同，例如，礫石，砂，土，和草。數(shù)據(jù)引起了執(zhí)行控制，準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)把演習(xí)。奧赫達(dá)等。[6]也發(fā)展的神經(jīng)地形分類方法采用速率陀螺儀，加速度計(jì)，馬達(dá)電流和電壓。奧赫達(dá)等。[7]利用半經(jīng)驗(yàn)漢尼貝克理論</p><p>　　參考文獻(xiàn)[4] - [7]目前直接識(shí)別常見的主題執(zhí)政地形參數(shù)指定的半經(jīng)驗(yàn)地形模型和利用的凈效果在觀察地形，確定議案地形特征。在實(shí)踐中，直接識(shí)別執(zhí)政地形參數(shù)一個(gè)半經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ停撃Ｐ图僭O(shè)良好

10、的知識(shí)結(jié)構(gòu)。貝克的理論，被廣泛接受和驗(yàn)證在穩(wěn)定，重型車輛縱向運(yùn)動(dòng)，打破了在高速瞬態(tài)和橫向運(yùn)動(dòng)，它的適用性輕量（分- 500磅）的車輛已經(jīng)不如從前knownthan重型車輛。瞬態(tài)模型，結(jié)合行為，土應(yīng)變率的依賴，和其他特性可能在高速運(yùn)動(dòng)引起的尚未得到充分發(fā)展;因此，提取不承擔(dān)車輛地形部隊(duì)一車地形模型既具有應(yīng)用自主地形地形模型力的估算和發(fā)展動(dòng)力操縱。</p><p>　　在[4]提出的方法動(dòng)機(jī) - [8]，并提交從這里

11、干需要預(yù)測車輛的流動(dòng)性。該北大西洋公約組織（北約）參考移動(dòng)模型（NRMM）[9]提供了一個(gè)全面的計(jì)算機(jī)模型來模擬和預(yù)測地面車輛的流動(dòng)性關(guān)于和越野。利用地形特點(diǎn)，車輛動(dòng)力學(xué)和表面狀況，該模型可預(yù)測牽引力和阻力的流動(dòng)與支路地圖功能最高車速超過地形區(qū)域的生成。傳統(tǒng)方法測量土壤性質(zhì)的NRMM說明[10]，這些包括手工測量土壤強(qiáng)度使用圓錐貫入，板塊下沉和剪切試驗(yàn)使用bevameter和剪切環(huán)，并使用車輪的儀器直接測量輪胎地形的力量。地形的能力來推

12、斷駕駛性能，同時(shí)對(duì)地形將有助于在實(shí)時(shí)移動(dòng)地圖的統(tǒng)計(jì)預(yù)測，不采用這些手段。審查對(duì)變形地形地勢力的估算來自[11]提出了一種方法來提取壓實(shí)電阻，總推力，以及相關(guān)的幾何參數(shù)中心車輛沿地形聯(lián)絡(luò)這些部隊(duì)的行動(dòng)補(bǔ)丁。第三節(jié)考慮地形條件下的參數(shù)可估計(jì)從給定的一個(gè)剛性輪這些力量半經(jīng)驗(yàn)車從地形模型[3]，并提出了MME的做法。第四節(jié)地形模擬結(jié)果參數(shù)估計(jì)的3種地形。</p><p><b>　　地形力的估算</b&g

13、t;</p><p>　　A .凈牽引力矩與阻力估計(jì)</p><p>　　汽車越野部隊(duì)估計(jì)使用的是擴(kuò)展卡爾曼- Bucy濾波（EKBF）以下的程序提出[11]。估計(jì)部隊(duì)包括對(duì)每個(gè)車輪扭矩電阻，每方牽引力，和每軸的側(cè)向力。該程 序這里是檢討的一個(gè)簡單的情況下進(jìn)行車輛縱向運(yùn)動(dòng)，從而忽略了橫向地區(qū)吸收援引這是因?yàn)楹喕匦文Ｐ筒蛔冃纬浞纸鉀Q縱向和招標(biāo)相結(jié)合側(cè)向力。一種四輪驅(qū)動(dòng)，差異的剛體動(dòng)力學(xué)指導(dǎo)

14、機(jī)器人在體內(nèi)固定坐標(biāo)參照這里</p><p>　　x = [vx r ωf l ωf r ωrl ωrr ]是系統(tǒng)狀態(tài)，這是由縱向速度，偏航率和4車輪速度，F(xiàn)xf l, Fxf r, Fxrl ,和Fxrr 是縱向網(wǎng)輪胎部隊(duì)（減去總牽引阻力）在每個(gè)車輪，和Trf l, Trf r, Trrl 和Trrr 約電阻扭矩由于每個(gè)車輪輪地形相互作用的旋轉(zhuǎn)軸。圖。 1（1）定義的身體固定坐標(biāo)軸和凈縱向力的方向;的

15、Z軸是出頁面。請(qǐng)注意，對(duì)于縱向模式，偏航率是零，因此，（2）提供了一個(gè)靜態(tài)平衡方程。阿恢復(fù)時(shí)刻關(guān)于Z -軸通過每個(gè)車輪，例如，剛度為基礎(chǔ)由于調(diào)整了車輛越野反應(yīng)，是由一個(gè)模擬單總量在恢復(fù)momentMresr（2）withMres> 0。bwω（°）車輪阻尼條件，例如，由于機(jī)械阻尼在動(dòng)力傳動(dòng)系統(tǒng)。Tf l, Tf r, Trl , 和Trr 應(yīng)用于變速箱損失的審議后車輪的扭矩，m是質(zhì)量機(jī)器人，tw的是賽道的寬度，RW是車輪

16、半徑，是伊茨該機(jī)器人的慣性偏航時(shí)刻，信息作戰(zhàn)是輪目前關(guān)于它的旋轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。體重和信息戰(zhàn)可來自啟動(dòng)和與汽車滑行實(shí)驗(yàn)車輪離開地面。方程（1） - （6），連同網(wǎng)對(duì)每個(gè)車輪的牽引力和阻力扭矩從地形模型，形成一個(gè)完全</p><p>　　射線：估計(jì)地形部隊(duì)以及剛性四輪汽車參數(shù)</p><p>　　圖一, a （與身體協(xié)調(diào)和固定力的方向）四個(gè)輪子的機(jī)器人定義。 b 作用力和力矩以及由此帶動(dòng)上強(qiáng)調(diào)，

17、剛性車輪在變形的地形。</p><p>　　對(duì)未知的力和力矩設(shè)定在（1） - （6）包括Trf l, Trf r, Trrl ,和Trrr ,還有Fxf l, Fxf r, Fxrl ,以及Fxrr 構(gòu)建一個(gè)EKBF是增強(qiáng)了車輛動(dòng)力學(xué)與二階每四個(gè)電阻扭矩為每方凈牽引形式隨機(jī)行走模型力量。假設(shè)每個(gè)車輪牽引力成正比網(wǎng)正常負(fù)荷在每個(gè)車輪，F(xiàn)xf l, Fxf r, Fxrl ,和Fxrr是估計(jì)從每方凈牽引和正常負(fù)荷。

18、正常負(fù)荷預(yù)計(jì)從靜態(tài)重量轉(zhuǎn)移和測量加速度為給定的[12]和[13]。</p><p>　　圖 2。車輛地面相互作用的結(jié)果表示為凈（1）凈牽引力和力矩Fx的電阻和Tr和（b）徑向和切向力和神父署理θf英尺。</p><p>　　測量向量zm = [ax, ωf l, ωf r, ωrl, ωrr, vx, r],這是由縱向加速度在centerof -質(zhì)量，車輪角速度，地面的速度為中心大規(guī)模，和

19、偏航率，呈現(xiàn)增廣狀態(tài)，這是由X，4個(gè)電阻扭矩，和每邊網(wǎng)牽引是觀察。電機(jī)電流的測量提供了一個(gè)應(yīng)用車輪扭矩。實(shí)施細(xì)則的EKBF有報(bào)道[11]對(duì)變形的地形和[12]和[13]阿克曼在剛性為指導(dǎo)地形車，因此，這些細(xì)節(jié)省略。 Ray和布蘭德[11]目前的實(shí)驗(yàn)還結(jié)果估算縱向和橫向力關(guān)于僵硬，變形為一個(gè)輕量級(jí)的地形機(jī)器人（13公斤）與非剛性車輪。</p><p>　　B .阻力和牽引總值估計(jì)從凈牽引</p>&l

20、t;p>　　圖 1（b）顯示了應(yīng)用扭矩T和W對(duì)正常負(fù)荷一個(gè)驅(qū)動(dòng)，剛性車輪產(chǎn)生正常的應(yīng)力分布σ（θ）和剪應(yīng)力分布τ（θ）和下沉z的一個(gè)輪子與縱向速度V。從這些應(yīng)力分布，凈在汽車開發(fā)力量，地形接口，通常被稱為牽引力Fx的（推力減阻力）署理車輪懸架和電阻扭矩章。有效力量，在圖所示。 2（1），轉(zhuǎn)換為一個(gè)沿接觸點(diǎn)修補(bǔ)程序，如圖所示。 2（b）項(xiàng)。這些部隊(duì)是由此產(chǎn)生的積分σ（θ）和τ（θ）對(duì)接觸面由θ1和界定θ2，以及相關(guān)的預(yù)計(jì)凈扭矩牽引和

21、電阻從EKBF由一個(gè)不知名的角度θf。有效徑向從正常和剪應(yīng)力產(chǎn)生的切向力分布假設(shè)在一個(gè)共同的行為角度θf。理由這一假設(shè)是從莫爾-庫侖準(zhǔn)則，在有關(guān)材料的最大剪應(yīng)力正常的壓力[2]</p><p>　　最大剪應(yīng)力與正應(yīng)力是通過兩個(gè)材料常數(shù)，土壤凝聚力c和內(nèi)部剪切角電阻或內(nèi)部摩擦角φ[1]，因此，如果它的影響被忽視的剪切位移，最大剪和正常壓力應(yīng)該是大約一致。</p><p>　　由于正常的組成部

22、分Fr和 Ft的圖,2(b)必須平衡W,θf從EKBF所得估計(jì)電阻θf從EKBF所得估計(jì)電阻扭矩Tr和凈牽引Fx的。切向力由與正常荷載和凈力都是有關(guān)在何處Fr，F(xiàn)t ,，θf是通過向Fr和解決方案給Ft ,（9） - （11）。從其中，地形阻力Rc的，哪些行為對(duì)面的速度向量，給出了Fr，F(xiàn)t ,，θf為代表的凈效應(yīng)標(biāo)量變量σ（θ）和τ（θ）的車輛，但是，由于壓力發(fā)行可不對(duì)稱，這不是一般不錯(cuò)，θf=θm的角度來看，最大剪切和正常應(yīng)力發(fā)生[

23、見圖 1（b）]。</p><p>　　C. .地形地形模型的參數(shù)估計(jì)</p><p>　　估計(jì)凈部隊(duì)和討論的時(shí)刻第二節(jié)- B的假設(shè)沒有先驗(yàn)知識(shí)的汽車越野模型和正常的剪切應(yīng)力分布。然而，給予模型，力和力矩的估計(jì)可以用來確定該模型參數(shù)，假設(shè)一個(gè)足夠獨(dú)特的地形參數(shù)之間的映射和由此產(chǎn)生力和力矩存在。這種映射的唯一性問題參數(shù)之間的地形和凈勢力討論第三節(jié)通知對(duì)地形參數(shù)選擇方法估計(jì)。</p>

24、;<p>　　最廣為接受的地形模型是基于漢尼貝克理論，是從總結(jié)[1]在這里 - [3]硬性wheelmoving縱向以固定的速度水平，變形地形，如圖所示。 1。該剪應(yīng)力，剪切位移剪應(yīng)力與執(zhí)政的關(guān)系，給出了[2]</p><p>　　其中j是剪切位移，K是剪切變形彈性模量，而我是車輪打滑，其余幾何參數(shù)定義圖。 1。貝克[1]涉及正常強(qiáng)調(diào)要下沉通過經(jīng)驗(yàn)確定壓力下沉參數(shù)Kc，kφ和N</p>

25、<p>　　其中b是車輪寬度和z是下沉。最高正應(yīng)力沿接觸補(bǔ)丁的成就，給予了憑經(jīng)驗(yàn)確定的關(guān)系[3]</p><p>　　在C1和C2兩個(gè)額外的經(jīng)驗(yàn)引入地形參數(shù)。正常的壓力轉(zhuǎn)化為一個(gè)運(yùn)作的θ在整合接觸補(bǔ)丁。這在前面和后面θm地區(qū)，分別是正常的應(yīng)力分布[3]</p><p>　　在恒定速度，下面的靜力平衡條件按住[3]：</p><p>　　其中W是垂直力量平

26、衡的正常負(fù)荷車輪，F(xiàn)X是牽引力或凈力（毛額減去牽引電阻），供車輛牽引負(fù)載，加速，或爬上山，TR是電阻扭矩。方程（13） - （20）提供地形投入變形地形模擬在第四節(jié)提出的結(jié)果。請(qǐng)注意在積分（18） - （20）沒有封閉形式的解決方案。</p><p><b>　　地形參考估計(jì)</b></p><p><b>　　A. 地形模型行為</b><

27、/p><p>　　為了與地形強(qiáng)迫地形參數(shù)估計(jì)，我們首先考察了地形模型的行為一地形屬性和功能的正常負(fù)荷。為此，我們選擇3地形類型的約束范圍的土壤內(nèi)聚力[2]從一報(bào)道，以70千帕。表一報(bào)告這三個(gè)土壤和地形參數(shù)這些參數(shù)來源。我們?cè)u(píng)估的剪應(yīng)力分布和正常而從大眾100輛，而這些地形模型1000公斤。群眾被假定為均勻分布在四車輪與剛性車輪（寬= 245和2450N，分別）直徑0.508米（20）和寬0.15米（6）。通過舉行輪子

28、的大小不變，我們探討了幾何作為一個(gè)正常的壓力作用應(yīng)力分布。</p><p>　　圖 3顯示了剪應(yīng)力場分布的正常輪滑比i = 0.15在表中的三個(gè)地形我和每個(gè)每個(gè)正常的壓力。牽引力作為一個(gè)滑移率函數(shù)還為每地形和正常負(fù)荷。圖。 3顯示，在目前的0.15滑移率，我們有以下幾點(diǎn)：1）最大剪應(yīng)力發(fā)生在正常大致相同角θm，和2）正常和剪切應(yīng)力分布有大約線性增加，并超過兩個(gè)區(qū)域θ降低低凝聚力土壓力。而最高剪應(yīng)力和正常大約為精益

29、同步黏土低滑比例，分布不是線性的。由于滑移的增加，最大剪應(yīng)力和正常位置仍然大約一致，并采取正確的措施為低凝聚力的土壤。對(duì)于高凝聚力的土壤，最高剪應(yīng)力不正常保持一致，但是，對(duì)于高凝聚力的土壤，下沉仍然很低，和應(yīng)力分布幾乎是在接觸補(bǔ)丁持平。這些意見支持假設(shè)該行動(dòng)的凈角正常和切向部隊(duì)從這些所產(chǎn)生的應(yīng)力分布大約一致。</p><p>　　盡管這些意見似乎無動(dòng)于衷正常負(fù)載時(shí)，凈力或牽引力在很大程度上取決于正常負(fù)載，如預(yù)期。

30、在圖。 3，重型車輛不能培養(yǎng)正面的牽引力在干沙，因此，將在這個(gè)土壤不動(dòng)，就證明了這牽引力與滑移曲線。它的流動(dòng)性將是對(duì)沙地邊緣壤土。輕型車輛上的一切積極的經(jīng)驗(yàn)牽引網(wǎng)在足夠高的3個(gè)滑帶土。該牽引力與滑移特性而定，由與滑移的線性關(guān)系到飽和的關(guān)系。 這些意見建議力防滑反應(yīng)映射可以從地形特征估計(jì)是有用的基本地形參數(shù)。</p><p>　　射線：估計(jì)地形部隊(duì)以及剛性四輪汽車參數(shù)</p><p>　　圖

31、 3。剪應(yīng)力分布和正常兩三個(gè)正常荷載和滑移率0.15與掛鉤，地形類型與滑拉每個(gè)地形和正常負(fù)荷。 （1）米= 100公斤。 （二）米= 1000公斤。</p><p><b>　　我地形參數(shù)表</b></p><p>　　B. 從地形參數(shù)的唯一性的映射汽車越野隊(duì)</p><p>　　非獨(dú)從地形參數(shù)映射到汽車越野部隊(duì)直接體現(xiàn)在曲線相交為牽引力與滑圖

32、的比例 3，即對(duì)某些支路比，牽引力來自不同地形產(chǎn)生的是相同的。干砂，粘土精益目前類似牽引力在40％?輕滑的車輛，和沙質(zhì)壤土和粘土目前瘦類似的?30％的重型車輛防滑牽引力。因此，圍繞這些工作提出了滑移率估算挑戰(zhàn)地形參數(shù)。</p><p>　　我們還觀察的獨(dú)特性問題直接從土壤力學(xué)模型（8）。無論是切線的摩擦角和土壤結(jié)構(gòu)有直接關(guān)系的最大剪應(yīng)力，從而凈牽引力。一個(gè)具有給定的最大土壤正常的壓力可以達(dá)到一定的最大剪應(yīng)力或通過

33、大摩擦角和凝聚力低或通過大的凝聚力和低摩擦角。因此，很難估計(jì)同時(shí)凝聚力和摩擦角。這個(gè)問題解決假設(shè)為一，土壤凝聚力平均值] [5估計(jì)摩擦角。在這里，我們的目標(biāo)是估計(jì)的凝聚力與所有其他地形參數(shù)。</p><p>　　非獨(dú)從地形參數(shù)映射到汽車越野部隊(duì)還派生，部分來自非對(duì)稱剪應(yīng)力分布和正常的，當(dāng)應(yīng)力分布是不對(duì)稱的，相同的力量可以從不同的壓力通過發(fā)行積分方程（18） - （20），即使最大的壓力是不同的分布相同。亞涅馬等人

34、。 [4]提出了一種剪切和線性逼近正常，以近似封閉形式解應(yīng)力分布（18） - （20）。這些解決方案是用來確定土壤凝聚力和摩擦角使用最小二乘方法。為方便封閉形式解，亞涅馬等人。 [4]近似為對(duì)稱的，即應(yīng)力分布，θm發(fā)生在θ2之間的中點(diǎn)然而，圖。 3和[3]表明，應(yīng)力分布不一定是線性的或?qū)ΨQ的。黃和雷切[3]的實(shí)驗(yàn)表明從這些數(shù)據(jù)之間的線性關(guān)系和θmθ1，這是由于在（16），推導(dǎo)。實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，在θm和θ1比率介于0.20.7作為一種低凝聚

35、力土滑移功能，因此，應(yīng)力分布是對(duì)稱只在一個(gè)特定的值滑。實(shí)證地形參數(shù)c1and c2的捕捉不對(duì)稱在應(yīng)力分布，但很少在報(bào)文學(xué)。</p><p>　　對(duì)稱性之間提供了一個(gè)σ（θ）和獨(dú)特的關(guān)系τ（θ），以及由此產(chǎn)生的力和力矩的（18） - （20），即對(duì)稱應(yīng)力分布結(jié)果和Fx獨(dú)特章圖。 2（1）一c和φ給定值。當(dāng)應(yīng)力分布不對(duì)稱，只有輕微的獨(dú)特性，是保留，特別是對(duì)低凝聚力的土壤，即有可能存在一個(gè)以上的剪切和正常的應(yīng)力分布，為

36、相同的凈牽引力地圖，證明了圖。 3。對(duì)于一個(gè)完全無粘性土，抗剪不對(duì)稱應(yīng)力可導(dǎo)致章相同的值（20），即剪應(yīng)力積分不會(huì)有所不同，如果最高重點(diǎn)是左或右之間θ1和中點(diǎn)θ2。雖然不是完全無粘性土的利益，移動(dòng)機(jī)器人做運(yùn)作非常低凝聚力的土壤，類似作者：章價(jià)值觀會(huì)產(chǎn)生不同的應(yīng)力分布在這樣的土壤;測量傳感器的不確定性土壤參數(shù)估計(jì)，因此，目前的一個(gè)挑戰(zhàn)低凝聚力土壤地形參數(shù)估計(jì)。</p><p>　　C. 貝葉斯估計(jì)的地形參數(shù)<

37、/p><p>　　在選擇一個(gè)貝葉斯參數(shù)的估計(jì)方法，我們尋求一種方法，是不敏感的獨(dú)特性問題如前所述，不需要壓力逼近分布是線性的，并且不需要應(yīng)力分布是對(duì)稱的。此外，作為未來實(shí)驗(yàn)的實(shí)施這種方法將使用不完善的，嘈雜的傳感器和地形是不完全同質(zhì)，地形參數(shù)估計(jì)方法必須拒絕測量噪聲和過程噪音。最后，貝氏的方法可以利用現(xiàn)有的地面力學(xué)性能的地形數(shù)據(jù)庫，限制參數(shù)空間很大.</p><p>　　克拉默和Sorenso

38、n [14]描述了貝葉斯參數(shù)估計(jì)的方法，其中包括未知參數(shù)作為系統(tǒng)狀態(tài)的一部分，預(yù)計(jì)隨著國家。貝葉斯估計(jì)是用來計(jì)算關(guān)節(jié)后密度的國家增廣系統(tǒng)。由于有8個(gè)參數(shù)在這里，這個(gè)方法會(huì)增加大小由至少八個(gè)國家，需要的可觀測性國家增強(qiáng)系統(tǒng)，這是由于獨(dú)特性問題問題。此外，由于地形參數(shù)似乎隱含通過在國家，增廣系統(tǒng)積分方程沒有明確，一會(huì)要承擔(dān)為國家，增廣系統(tǒng)地形模型，并由此產(chǎn)生的非線性估計(jì)問題將難以計(jì)算的實(shí)質(zhì)時(shí)間。</p><p>　　

39、MME的方法是一種描述[15]，其中一銀行ñ卡爾曼濾波器是制定對(duì)N -假設(shè)參數(shù)集。每個(gè)過濾器是傳播及時(shí)向方提供國家預(yù)算，以及貝氏規(guī)則是用來確定有條件概率的假設(shè)，由于估計(jì)狀態(tài)每個(gè)過濾器。用最小的剩余過濾器應(yīng)對(duì)應(yīng)的最可能的假設(shè)。這種方法將更強(qiáng)大的獨(dú)特性問題，因?yàn)楦偁幍募僬f可以采取的概率，但它是計(jì)算昂貴的，因?yàn)樵谙喈?dāng)長的卡爾曼濾波需要為每個(gè)假說。我們使用一個(gè)備用的貝葉斯方法，并在不增加國家的向量大小[14]和不沒有規(guī)定的N繁殖擴(kuò)展卡

40、爾曼濾波在[15]。</p><p>　　皇[2]報(bào)道套漢尼貝克地形參數(shù)（c，φ值，九龍城區(qū)，kφ，n的地形）21。使用貝克剛性輪地形模型作為推進(jìn)這些地形模型和參數(shù)作為假設(shè)集，我們提出以下建議MME的貝葉斯地形識(shí)別方法作為計(jì)算效率穩(wěn)健的做法，應(yīng)該到弱的獨(dú)特性描述較早。對(duì)于每一個(gè)假設(shè)，參數(shù)顯示的地形測繪設(shè)置為地形部隊(duì)有決心作為一個(gè)先驗(yàn)的滑移功能和正常負(fù)荷。對(duì)地形參數(shù)設(shè)置最有可能從其中由遞歸執(zhí)行決定的假說貝葉斯規(guī)則如

41、下。讓度Pj，對(duì)于j = 1到N，包括的N -虛擬地形參數(shù)vectorswith概率質(zhì)量函數(shù)初始化為鐠列（PJ）0 = 1 /注有條件的概率大規(guī)模的參數(shù)功能設(shè)置辟捷受一個(gè)向量從EKBF地形力量在時(shí)間K表估計(jì)FK型演變根據(jù)貝葉斯規(guī)則[16]在何處其中S是協(xié)方差的剩余財(cái)源（PJ）型矩陣=FK型（PJ）型- FK型，和FK列（PJ）是矢量地形部隊(duì)映射參數(shù)設(shè)置為PJ和估計(jì)slipi。最可能的參數(shù)集賦予一個(gè)概率加權(quán)總和的假設(shè)方程（21） - （2

42、3）是遞歸執(zhí)行，即每時(shí)間步鉀，新勢力和車輪估計(jì)單是用來更新每個(gè)假設(shè)的概率質(zhì)量函數(shù)。注意，這個(gè)方法是成功在很大程度上取決于質(zhì)量的假設(shè)，因此，該方法應(yīng)被評(píng)估為凡是不正是代表著潛在的假設(shè)參數(shù)，</p><p>　　射線：估計(jì)地形部隊(duì)以及剛性四輪汽車參數(shù)</p><p>　　圖 4。實(shí)際和估計(jì)（上）與滑移和凈牽引（下）電阻扭矩與扭矩降低為一個(gè)應(yīng)用隨著時(shí)間的推移呈線性輸入滑。</p>

43、<p>　　之間的EKBF和貝葉斯MME的分工一直在EKBF的增廣狀態(tài)大小最高12比原來的狀態(tài)向量，即一個(gè)關(guān)于二階多估計(jì)為6個(gè)部隊(duì)每個(gè)隨機(jī)漫步模型。這種方法還允許EKBF不執(zhí)行假設(shè)地面力學(xué)模型，而該方法在[14]由于需要一個(gè)地面力學(xué)模型與地形地形參數(shù)未知的力量。因此，復(fù)雜性雅可比矩陣的計(jì)算，為國家擴(kuò)展的系統(tǒng)并不比原來的狀態(tài)，更多的增強(qiáng)線性輸入國。計(jì)算所需的傳統(tǒng)MME的[15]的方法是N倍，單一EKBF并會(huì)望而卻步任何昂貴的合理

44、數(shù)量假說。由于我們沒有落實(shí)為每個(gè)假說EKBF，我們的計(jì)算成本適度規(guī)模與數(shù)量的假設(shè)，因?yàn)橹挥校?1）- （23）取決于數(shù)量假說。</p><p>　　四 .評(píng)價(jià)地形參數(shù)估計(jì)</p><p>　　為了評(píng)估地形參數(shù)估計(jì)，我們模擬縱向加速車輛的massm輪= 100公斤直徑0.508米（20）和寬0.15米（6）對(duì)均勻，變形的地形。外加扭矩在每個(gè)車輪噸= 0大，轉(zhuǎn)矩隨時(shí)間呈線性下降。這投入生產(chǎn)的1

45、00％，單輪在t = 0，它減少作為扭矩減小，征求凈力與特色扭矩與滑和電阻在每個(gè)車輪滑移。 Zeromean，高斯過程噪聲被注入到每個(gè)動(dòng)態(tài)方程（1） - （6）。零均值，高斯噪聲測量注射模擬測量加速度，車輪速度，偏航率，和地面的速度。選擇測量噪聲方差是根據(jù)二手傳感器實(shí)驗(yàn)室測量值在實(shí)驗(yàn)中驗(yàn)證地形力估計(jì)在[11]給出。過程噪聲和測量噪聲的協(xié)方差用于據(jù)報(bào)道模擬表二。測量和處理噪聲協(xié)方差被假定為已知。模擬的EKBF在采樣頻率為100赫茲。<

46、;/p><p>　　該EKBF提供了國家和部隊(duì)估計(jì)時(shí)間歷程，歷史和時(shí)間在每個(gè)車輪的滑移從派生車輪轉(zhuǎn)動(dòng)的速度和地面的速度。從這些時(shí)間的歷史，地形部隊(duì)和電阻轉(zhuǎn)矩與滑推導(dǎo)。代表力與滑移的估計(jì)結(jié)果為每個(gè)地形表一載列于圖。 4，真實(shí)，估計(jì)與滑移和真實(shí)，并預(yù)計(jì)在電阻轉(zhuǎn)矩與滑左前方車輪。請(qǐng)注意，圖中每個(gè)點(diǎn)。 4代表一個(gè)樣本在時(shí)間的歷史。圖。 4表明，EKBF能夠跟蹤外力和力矩由于地形在由過程噪聲，測量噪聲施加限制，過濾瞬變。為此準(zhǔn)

47、穩(wěn)態(tài)演習(xí)，過濾瞬變之間產(chǎn)生的實(shí)際和預(yù)計(jì)凈牽引和錯(cuò)誤阻轉(zhuǎn)矩與滑;作為瞬態(tài)衰減，平均價(jià)值估計(jì)力和扭矩接近真實(shí)穩(wěn)態(tài)工作點(diǎn)，而過程和測量噪聲使出現(xiàn)“集群點(diǎn)”周圍的準(zhǔn)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行條件。對(duì)于在模擬圖。 4，線性下降扭矩適用于超過2沙和沙質(zhì)壤土和4秒S對(duì)精益粘土;估計(jì)錯(cuò)誤由于瞬變跌幅為投入是多方面的更慢。評(píng)價(jià)的地形力估計(jì)，包括身體測試，給出了[11]，因此，這里省略。 </p><p>　　用估計(jì)牽引力，推力，電阻和電阻與滑力矩，

48、地形參數(shù)的貝葉斯估計(jì)評(píng)價(jià)一個(gè)質(zhì)量為m = 100公斤和3地形車表一，參數(shù)設(shè)置報(bào)告包括所有8地形模型參數(shù)p= [çφ架KCkφñ C1的C2的k]的。該首次報(bào)道了5個(gè)參數(shù)給出了21地形[2]，與這21個(gè)地形參數(shù)集的形式確定了假說貝葉斯MME的辦法。參數(shù)的C1，C2，和K不報(bào)道[2這些地形]。K是報(bào)告[2]作為變從1厘米（公司沙地）至2.5厘米（沙地），0.6厘米為在最大壓實(shí)粘土，并為新鮮的雪2.5-5厘米，沒有額外歸屬

49、于地形參數(shù)的21套1。因此，如果沒有數(shù)據(jù)存在，我們takeK = 0.025mfor沙地土壤，鉀= 0.01米的沙地沃土，鉀= 0.006米劃為粘性土土壤及K = 0.05米的雪在21地形參數(shù)假說。C1和C2的變量在[3]總結(jié)了沙質(zhì)地形，從個(gè)來源和范圍從C1 = 0.43c2的緊湊型砂= 0.32 = 0.38至C1和C2 = 0.41干沙子。在給定的地形數(shù)據(jù)的情況下21 [2]，我們采取桑迪c1的沃土和粘質(zhì)土和c2 = 0.43 =

50、0.32和C1和C2 = = 0.38為沙質(zhì)土壤和雪0.41。的21假設(shè)，兩個(gè)描述[2“沙]，”八描</p><p>　　鑒于21虛擬地形參數(shù)向量，其中如表一，貝葉斯multiplemodel三個(gè)地形估計(jì)是評(píng)估，這三個(gè)地形。 EKBF從單輪地形中使用武力的估計(jì)（21） - （23），但這一方法不僅限于使用部隊(duì)從singlewheel.Two候選人地形力向量進(jìn)行了評(píng)價(jià)。候選1 FK型= [用FT升（十一）成績單升（

51、十一）]，即EKBF估計(jì)凈牽引或牽引力（推力減阻力）與電阻扭矩在左前方的輪子，和候選2是FK型= [FTF的升（十一）余弦（θff升（k）段）區(qū)域合作框架升（K）的成績單升（金）]，即總牽引，電阻，并在離開前的電阻扭矩車輪。候選2地形力向量員工（9） - （12）分區(qū)估計(jì)牽引力和扭矩為總電阻牽引力和阻力。</p><p>　　我們還考慮的情況下地形的3套表參數(shù)我代表真正的基本地形特點(diǎn)是在假設(shè)沒有確定。在確切的地點(diǎn)

52、假設(shè)，這三個(gè)地形地形參數(shù)被修改，與隨機(jī)與10％的標(biāo)準(zhǔn)偏差白噪聲地形的名義值添加到每個(gè)參數(shù)。因此，在這種情況下，假設(shè)沒有精確匹配的真正基礎(chǔ)地形，但至少有一個(gè)近似的基本假設(shè)地形。在地形力估計(jì)的執(zhí)行情況，我們拖延MME的20個(gè)樣本（0.2秒），以便初步EKBF瞬變腐爛后，我們從一開始就收斂措施的MME的。</p><p>　　仿真評(píng)估結(jié)果摘要如下,當(dāng)表的準(zhǔn)確地形參數(shù)集我都包含在21假設(shè)，貝葉斯估計(jì)集收斂到假設(shè)在最正確的

53、兩次迭代，或0.02對(duì)于所有3地形和候選人都力向量。在條件的支路收斂性高，貝葉斯估計(jì)仍然融合這一條正確的假設(shè)在整個(gè)模擬。當(dāng)不精確表地形參數(shù)集我是代表假設(shè)中加入高斯白噪聲等沒有真正的假說相匹配的基本地形參數(shù)載體，地形參數(shù)估計(jì)收斂到一個(gè)單一的假說制作干沙和沙質(zhì)壤土，即假設(shè)通過修改底層真實(shí)與高斯地形參數(shù)白噪聲。收斂發(fā)生（0.02秒之內(nèi)兩次迭代）地形為候選人，并繼續(xù)聚合力矢量在整個(gè)模擬。精益黏土，地形參數(shù)收斂一個(gè)在不到5反復(fù)單一的假說候選人一地

54、形力向量。不過，這種假設(shè)是不通過注入高斯噪聲產(chǎn)生的1。為地形假設(shè)thatMMEconverges的是描述[2]作為粘質(zhì)土壤參數(shù)n = 0.13，架KC = 12.7（kPa/mn-1），kφ=1556（千帕/分鐘）和c = 68.95 kPa時(shí)，和φ= 34?，即一土參數(shù)相似，精益粘土參數(shù)報(bào)告表一.</p><p>　　為高黏性土結(jié)果歸因于弱獨(dú)特性凈部隊(duì)和力矩所產(chǎn)生的電阻粘質(zhì)土壤不同的假說代表集。精益黏土和候選人

55、2地形力向量，其中納入而同時(shí)，凈推力和縱向電阻元件力，融合參數(shù)是由一個(gè)線性兩個(gè)或三個(gè)假設(shè)組合根據(jù)（23）。一個(gè)例如參數(shù)和概率密度函數(shù)的收斂精益粘土圖給出了收斂。 5，這表明收斂假說在兩年內(nèi)兩次迭代（0.02秒）。這兩個(gè)假設(shè)是“重粘土”的[2]報(bào)道早些時(shí)候，從“貧粘土產(chǎn)生的假說”參數(shù)高斯噪聲增加，因此，地形分類實(shí)現(xiàn)對(duì)所有三種類型的地形內(nèi)兩次迭代。可能性在t = 2.0，這些假設(shè)的群眾職能是0.35和0.64，分別。</p>

56、<p>　　作為表現(xiàn)額外措施，圖 6顯示的例子正常和剪應(yīng)力分布在0.15滑移率基本地形的實(shí)際，為參數(shù)的多模型估計(jì)的收斂，對(duì)候選人的基礎(chǔ)2地形力向量，當(dāng)假設(shè)集不包括實(shí)際的地形。結(jié)果圖 6是代表的worstcase（干砂）和最佳情況（瘦土）應(yīng)力估計(jì)分布的估計(jì)和實(shí)際參數(shù)，一滑比0.15。</p><p>　　圖 7顯示了估計(jì)和實(shí)際的牽引力和電阻扭矩與滑每個(gè)確定的地形特征。在這里，每一個(gè)點(diǎn)代表一滑價(jià)為0.05。

57、該“真正的”牽引力和阻力轉(zhuǎn)矩與滑代表在無噪聲力與滑移曲線基本地形的實(shí)際參數(shù)。 “估計(jì)”曲線代表noisefree力與滑移曲線的地形參數(shù)值結(jié)果在t = 1秒的貝葉斯參數(shù)估計(jì)對(duì)照無花果。6圖 7顯示，即使底層應(yīng)力分布不完全匹配的實(shí)際分布，凈力與滑以及近似實(shí)際的力量與滑。精益粘土，小錯(cuò)誤之間的真實(shí)和估計(jì)應(yīng)力分布轉(zhuǎn)化為細(xì)微的差別在真正的和估計(jì)的力量與滑移。為沙質(zhì)壤土，干沙子，甚至在估計(jì)應(yīng)力分布，較大的誤差估計(jì)人口與滑移軌道內(nèi)，測量和過程噪聲設(shè)限

58、的真正力量與滑注入模擬。</p><p>　　比較圖。 7圖 4，來自估計(jì)牽引力，阻力力矩和時(shí)間的歷史輪單，顯示，盡管不完善估計(jì)汽車越野力量的結(jié)果由擴(kuò)展卡爾曼-布西濾波（由于測量噪聲和過程所施加的限制噪音和過濾瞬變），貝葉斯參數(shù)估計(jì)是能夠選擇一個(gè)參數(shù)向量的假設(shè)，表示基本地形與合理的準(zhǔn)確性，因此，該方法提供了一些對(duì)噪聲的魯棒性。</p><p>　　射線：估計(jì)地形部隊(duì)以及剛性四輪汽車參數(shù)&l

59、t;/p><p>　　圖 5。地形，以便就瘦粘土車輛模擬參數(shù)銜接候選人，2力向量在多模型估計(jì)使用。 （上）收斂歷史的壓力下沉參數(shù)和凝聚力。 （下）摩擦角的收斂性，氮的歷史和條件概率，顯示剩下的兩個(gè)假設(shè)兩個(gè)迭代后</p><p>　　圖 6。剪應(yīng)力分布比較正常，所描述的實(shí)際和估計(jì)的地形參數(shù)。</p><p>　　圖 7。的牽引力和扭矩與滑電阻比較，所描述的實(shí)際和地形參數(shù)的

60、估計(jì)。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　本文開發(fā)了一個(gè)貝葉斯MME的識(shí)別方法從EKBF地形參數(shù)估計(jì)地形力量與滑移的特征。模擬評(píng)價(jià)方法顯示1漢尼貝克剛性輪地形模型，它可以找出最佳的假說代表地形特征從具有良好的收斂性假設(shè)成立，它展示類似的競爭性假設(shè)插值性質(zhì)。該方法不需要假設(shè)或近似基本剪應(yīng)力分布正常。它構(gòu)成一個(gè)低當(dāng)計(jì)算負(fù)擔(dān)從映射的假設(shè)地形地形特

61、征參數(shù)集，以預(yù)先計(jì)算力量作為車輪打滑和正常負(fù)載的功能。計(jì)算適度規(guī)模與數(shù)量的假設(shè)，因此，額外的假設(shè)可從文獻(xiàn)中無施加太大的額外計(jì)算。</p><p>　　在這個(gè)文件中，方法是顯示一個(gè)基本地形模型驅(qū)動(dòng)，剛性車輪，但是，方法不限制，使模型的結(jié)構(gòu)構(gòu)成每個(gè)假設(shè)必須一致，可以假設(shè)采取替代模型結(jié)構(gòu)和參數(shù)的形式。此外，地形識(shí)別實(shí)例表明，毛牽引，阻力和阻力矩從單一車輪提供足夠的信息識(shí)別地形，因此，地形參數(shù)可以獨(dú)立地確定對(duì)每個(gè)車輪。最

62、后，該方法也可以用來作為快速分類，因?yàn)樗軌騾^(qū)分特征地形，如粘質(zhì)土與沙質(zhì)壤土與砂出色的收斂性。</p><p><b>　　參考</b></p><p>　　[1] M. G. Bekker, Theory of Land Locomotion. Ann Arbor, MI: Univ.Michigan Press, 1956.</p><p>

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70、 “NATO reference mobility model, Edition</p><p>　　II, NRMMII user_s guide,” Geotech. Lab., USAEWES, Tech. Rep. GL-</p><p>　　92-19, 1992.</p><p>　　[10] S. Shoop, “Terrain characteriz

71、ation for trafficability,” Cold Regions Res.Eng. Lab., Hanover, NH, CRREL Rep. 93-6, Jun. 1993.</p><p>　　[11] L. R. Ray, D. Brande, and J. H. Lever, “Estimation of net traction</p><p>　　for diff

72、erential-steered wheeled robots,” J. Terramech., 2008.</p><p>　　doi:10.1016/j.jterra.2008.03.003</p><p>　　[12] L. R. Ray, “Nonlinear state and Tire force estimation for advanced vehicle control,

73、” IEEE Trans. Control Syst. Technol., vol. 3, no. 1, pp. 117–124,Mar. 1995.</p><p>　　[13] L. R. Ray, “Nonlinear Tire force estimation and road friction identification:Simulation and experiments,” Automatica,

74、 vol. 33, no. 10, pp. 1819–1833,1997.</p><p>　　[14] S. C. Kramer andH.W. Sorenson, “Bayesian parameter estimation,” IEEETrans. Autom. Control, vol. 33, no. 2, pp. 217–222, Feb. 1988.</p><p>　　[1

75、5] P. S. Maybeck, Stochastic Modek, Estimation and Control, vol. 3. New</p><p>　　York: Academic, 1982.</p><p>　　[16] A. Leon-Garcia, Probability and Random Processes for Electrical Engineering.R

76、eading, MA: Addison-Wesley, 1994</p><p>　　勞拉伊雷（M'92）收到B.S.度（與最高榮譽(yù)），機(jī)械和航空航天工程來自普林斯頓大學(xué)，普林斯頓，新澤西州，在1984年，咪機(jī)械工程學(xué)士學(xué)位來自斯坦福大學(xué)，斯坦福大學(xué)，加州，于1985年，在機(jī)械和航空航天工程博士學(xué)位來自普林斯頓大學(xué)，于1991年。1996年，她加入了工程塞耶學(xué)院達(dá)特茅斯學(xué)院，漢諾威，新罕布什爾州，在那里她

77、一直是工程副教授自2002年以來的科學(xué)。她目前的研究興趣包括協(xié)同控制的移動(dòng)機(jī)器人，機(jī)器人的流動(dòng)性和車輛的地形互動(dòng)，機(jī)器人技術(shù)領(lǐng)域。</p><p><b>　　外文資料原文：</b></p><p>　　Estimation of Terrain Forces and Parameters</p><p>　　for Rigid-Wheeled

78、 Vehicles</p><p>　　Laura E. Ray, Member, IEEE</p><p>　　Abstract—This paper provides a methodology for the estimation of resistance, thrust, and resistive torques on each wheel of a rigid-wheeled

79、 vehicle generated at the vehicle–terrain interface,and from these forces and moments, a methodology to estimate terrain parameters is presented. Terrain force estimation, which is independent of a terrain model, can inf

80、er the ability to accelerate,climb, or tow a load independent of the underlying terrain properties. When a terrain model is available, parame</p><p>　　Index Terms—Mobile robot dynamics, terrain factors.</

81、p><p>　　I. INTRODUCTION</p><p>　　MOBILE robot autonomy in off-road terrain depends on the ability of the robot to assess its mobility in real time or near real time. The robot’s envelope of operati

82、on—maximum achievable translational velocities, accelerations, and maneuverability on a given terrain—depends on the robot’s multibody dynamics and its interaction with the terrain, from which external forces and moments

83、 on the robot are generated. The multibody dynamics are, in general, reasonably well known. In contrast,</p><p>　　knowledge of vehicle–terrain interaction forces generally depends on the validity of a terrai

84、n model and a large number of terrain parameters that are difficult to measure or infer usingreal-time algorithms.</p><p>　　This paper focuses on terrain characterization from proprioceptive</p><p

85、>　　sensors. Direct measurement of terrain forces and moments requires integrating expensive torque sensors on each wheel in addition to wheel speeds, ground speed, accelerometers, and rate sensors for characterizing v

86、ehicle motion. Semiempirical models relating terrain resistance to</p><p>　　sinkage would additionally require sinkage sensors to estimate resistance forces.</p><p>　　In this paper,we introduce

87、amethod for estimating resistance,thrust, and resistive torque due to the terrain at each wheel of a four-wheel drive robot under mild assumptions regarding the dynamics of the robot and the normal and shear stress distr

88、ibution along the wheel–terrain contact. The key feature of the methodology is the estimation of vehicle–terrain forces, moments, and wheel slips through proprioceptive sensors without</p><p>　　imposing a ve

89、hicle–terrain model, such as the well-known semiempirical models for driven and towed wheels rooted in Bekker theory [1]–[3]. The vehicle–terrain forces and moments versus slip behavior are valuable in and of themselves

90、to infer the robot’s capacity to accelerate, climb, or tow a load. When a terrain model is available, the estimated forces and moments can be used along with that model to estimate terrain parameters,and from these, the

91、stress distributions under the wheels can be es</p><p>　　The Bekker rigid-wheel model includes eight parameters and involves semiempirical relations between normal stress and sinkage, and a Mohr–Coulomb crit

92、erion that relates shear stress and normal stress. Reported terrain data for soils ranging from cohesiveless sand to firm clay show that some parameters can vary by several orders ofmagnitude [2], and there is no apparen

93、t relationship between two important physical parameters—soil cohesion and friction angle—within the Mohr–Coulomb equation. In dev</p><p>　　Related work on terrain characterization includes [4]–[7]. Iagnemma

94、 et al. [4] present an online parameter estimation method to determine soil cohesion and internal friction angle for a rigid-wheel planetary rover. This method uses a simplified model of the shear and normal stress distr

95、ibution to pose a leastsquares estimator whose inputs are normal load, wheel torque, sinkage, wheel rotational speed, and wheel linear speed. The simplified model assumes symmetric stress distributions along the w</p&

96、gt;<p>　　pressure–sinkage coefficients for a wheeled vehicle traversing unknown terrain. Hutangkabodee et al. [5] take an approach similar to [4] but use offline identification and assume an average value for soil

97、 cohesion. Ojeda et al. [6] address terrain trafficability characterization by relating motor current to rate-of-turn (yaw rate), thus evaluating the metric experimentally with a small, differential-steered commercial ro

98、bot. Ojeda et al. [6] show a relationship between motor current versus rateo</p><p>　　References [4]–[7] present common themes of direct identification of terrain parameters governing a specified semiempiric

99、al terrain model and of exploiting the net effect of the terrain on observed motion to determine terrain characteristics.In practice, direct identification of terrain parameters governing a semiempirical model assumes go

100、od knowledge of the model structure. Bekker theory, which is widely accepted and validated for heavy vehicles in steady, longitudinal motion, breaks down</p><p>　　during high-speed transients and lateral mot

101、ion, and its applicability to lightweight (sub-500 lb) vehicles is less well knownthan for heavy vehicles. Models that incorporate transient behavior,soil strain-rate dependency, and other characteristics that may be ind

102、uced during high-speed motion have not yet been fully developed;hence, extracting vehicle–terrain forces without assuming a vehicle–terrain model has application both to autonomous terrain force estimation and terrain mo