陽極溶解理論是由e

1、陽極溶解理論是由E.H.Dix(1940年)首次提出的陽極溶解應(yīng)力腐蝕的機(jī)理包括滑移溶解理論、鈍化膜致脆理論、擇優(yōu)溶解理論、腐蝕促進(jìn)局部塑性變形導(dǎo)致脆斷等。每一種類型的機(jī)理都得到了一定的實驗支持，但又無法解釋另一些實驗現(xiàn)象[72]。如滑移溶解理論認(rèn)為，發(fā)生SCC的合金表面有一層鈍化膜，鈍化膜存在局部薄弱點，在應(yīng)力作用下合金基體內(nèi)部位錯會沿滑移面產(chǎn)生移動，形成滑移階梯。當(dāng)滑移階梯過大、鈍化膜又不能隨滑移階梯的形成而發(fā)生相應(yīng)變形時，鈍化膜就

2、會破裂并裸露出新鮮表面，并與腐蝕介質(zhì)接觸，發(fā)生快速陽極溶解。當(dāng)溶解相當(dāng)大的區(qū)域后，由于02吸附，活性離子轉(zhuǎn)換，又形成表面膜，使溶解區(qū)重新進(jìn)入鈍化狀態(tài)，便形成“隧洞”。這時位錯停止沿滑移面滑移并被鎖住，造成位錯重新塞積。在應(yīng)力作用下，位錯重新開始移動，表面鈍化膜破裂形成無膜區(qū)后新露出的表面又快速溶解。這樣通過滑移—膜破裂金屬陽極溶解—再鈍化過程的循環(huán)往復(fù)，導(dǎo)致了應(yīng)力腐蝕裂紋的形核和擴(kuò)展。如此反復(fù)，直至發(fā)生穿晶型SCC。這種類型的應(yīng)力腐蝕可

3、以解釋腐蝕敏感性與應(yīng)變速率的關(guān)系及應(yīng)力腐蝕發(fā)生在特定的電位范圍等實驗。但它無法解釋:①無鈍化膜的應(yīng)力腐蝕②裂紋形核的不連續(xù)性③斷口的匹配性及解理花樣④裂紋面和滑移面的不一致性。（2）氫致開裂理論:陽極為金屬溶解(M→Mne)，陰極過程是析氫反應(yīng)(He→H(He→H)，而且原子氫能擴(kuò)散進(jìn)入試樣并控制裂紋的形核和擴(kuò)展，這一類應(yīng)力腐蝕就稱為氫致開裂型應(yīng)力腐蝕。此機(jī)理綜合考慮了氫促進(jìn)局部塑性變形、氫降低原子鍵合力以及氫壓作用。定性地描述為:氫促

4、進(jìn)局部塑性變形，因此在比常規(guī)拉伸更低的外應(yīng)力下，氫促進(jìn)的局部塑性變形就會發(fā)展到臨界條件，使得局部地區(qū)(如裂尖無位錯區(qū)、位錯塞積群前端)的應(yīng)力集中σyy等于被氫降低了的原子鍵合力σth(H)，從而導(dǎo)致氫致裂紋在該處形核。原子氫進(jìn)入微裂紋就復(fù)合成H2，產(chǎn)生氫壓，使微裂紋穩(wěn)定發(fā)展，同時協(xié)助局部解理擴(kuò)展[61]。例如，高強(qiáng)鋼在水溶液中的應(yīng)力腐蝕就是一種氫致開裂型應(yīng)力腐蝕。這就是說，氫致開裂應(yīng)力腐蝕是氫致滯后開裂的一種表現(xiàn)形式，故這類應(yīng)力腐蝕的機(jī)

5、理就和氫致滯后開裂機(jī)理相同。把氫促進(jìn)局部塑性變形和氫降低原子鍵合力結(jié)。含鉬雙相不銹鋼在低應(yīng)力下有良好的耐氯化物應(yīng)力腐蝕性能。一般用在60℃以上中性氯化物溶液中的188型奧氏體不銹鋼容易發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂，在微量氯化物及硫化氫的工業(yè)介質(zhì)中用這類不銹鋼制造的熱交換器、蒸發(fā)器等設(shè)備都存在著產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕破裂的傾向，而雙相不銹鋼卻有良好的抵抗能力。潘希德，沈風(fēng)剛等[38]研究了焊接不當(dāng)對不銹鋼應(yīng)力腐蝕的影響，研究指出設(shè)備的斷裂主要由氯離子引起，焊接

6、及安裝質(zhì)量差是產(chǎn)生SCC的根本原因，通過控制焊接及安裝質(zhì)量防止設(shè)備的再次斷裂是完全可能的。頭多為準(zhǔn)解理的斷裂形貌，傾向于脆性斷裂。、根據(jù)慢應(yīng)變速率實驗的結(jié)果分析可知，可以確定在TIG焊條件下焊接電流為120A，保護(hù)氣體Ar2%N2的接頭經(jīng)過1050℃固溶處理后具有優(yōu)良的抗應(yīng)力腐蝕性能，接近于母材。、在焊接成形性方面，TIG焊焊后所有試樣的余高較小，無明顯變形，成形性良好。2、在接頭組織方面，TIG焊焊后焊縫顯微組織均由奧氏體和鐵素體組成

7、；由于熱輸入及保護(hù)氣體的改變，組織兩相含量變化明顯，含有氮氣的保護(hù)氣體的焊接接頭中奧氏體的含量增加，鐵素體含量減少。經(jīng)過1050℃固溶處理后接頭組織變化明顯，兩相分布均勻，晶粒變細(xì)，奧氏體含量明顯增多。接頭組織中的兩相比例的測定中，N2的加入對接頭兩相含量影響明顯，奧氏體含量明顯增多，1050℃固溶處理后的各試樣接頭奧氏體和鐵素體比例趨向于1:1。3、在接頭拉伸性能方面，焊接電流為110A純Ar氣保護(hù)條件下焊后接頭抗拉強(qiáng)度最高可達(dá)到81