重油催化裂化裝置在高摻渣比條件下?lián)綗挵⒙蜕a(chǎn)技術總結

1、重油催化裂化裝置在高摻渣比條件下?lián)綗捴赜痛呋鸦b置在高摻渣比條件下?lián)綗挵⒙蜕a(chǎn)技術總結阿曼原油生產(chǎn)技術總結翟偉翟偉中國石化濟南分公司（濟南250101）隨著我國國民經(jīng)濟的高速持續(xù)發(fā)展，相應的石油產(chǎn)品消費量也在快速增長，因此國內(nèi)原油滿足不了石油產(chǎn)品增長的需要，每年需進口大量原油。2000年進口了約70.0Mt，2001年將有所增長，預計2005年原油進口將達到120Mt左右。所進口的原油種類繁多，致使原油性質差異也很大。就拿進口阿曼

2、原油講：與勝利臨商原油相比，阿曼渣油的密度最大（原油密度最?。?zhí)甲罡?、瀝青質最多（危害也最大），分別比臨商渣油密度大出2.2%、殘?zhí)几叱?0.6%、瀝青質多出171%；阿曼渣油含硫量最高，較臨商渣油高出470%；阿曼渣油釩含量較臨商渣油要高。由此給重油二次加工裝置催化裂化操作帶來很大的影響，尤其是在高摻渣比條件下影響更大。1回顧1999年12月下旬我廠開始加工進口阿曼原油，影響到140104ta重油催化裂化裝置的時間是從2000年1

3、月3日開始，反再操作出現(xiàn)周期性的大波動，主要表現(xiàn)在：一再密相床層溫度大幅度變化（瞬時變化20℃左右且時有大于710℃的超溫現(xiàn)象發(fā)生）；CO焚燒爐余熱鍋爐爐膛溫度大幅度降低（瞬時降低150℃左右，中壓蒸汽出裝置溫度瞬時下降30C℃左右）；二再密相床層溫度大幅度升高[瞬時升高30℃左右且伴隨再生劑發(fā)生輕微碳堆(再生劑定碳成倍增加)]，致使反應轉化率降低8%左右。操作上被迫采取減少回煉比同時增加油漿外甩量以降低總進料量；減少摻渣比降低總進料量

4、；待流化循環(huán)燒焦正常后再恢復到波動前的條件，大波動平均每班發(fā)生1～2次。隨著進口原油混兌比例的增加，這種不正常現(xiàn)象有加劇的趨勢，春節(jié)期間（2月4日—2月10日）表現(xiàn)最為明顯，這期間進口原油混兌比例高達43%。2000年2月13日，對二再密相床層溫度進行了大幅度的提高，由650℃提至700℃，反再操作出現(xiàn)的周期性大波動基本消除，裝置的操作也由失控狀態(tài)轉變成為受控狀態(tài)。2000年3月上旬，一、二再密相床層藏量開始出現(xiàn)大幅度波動，主要表現(xiàn)在：

5、一再密相床層藏量大幅度下降（瞬間下降25t左右）；半再生斜管推動力明顯不足；半再生劑、再生劑含碳量分布不均。應對措施就是：通過增減二再供風量來平衡一、二再藏量。2000年3月下旬，一、二再密相床層藏量出現(xiàn)的大幅度波動逐漸被消除，這期間主要進行了以下調整：降低回煉比（由0.20減至0.08）；降低—再密相床層藏量（由133t減至120t）；提高—再密相床層溫度（由685℃增至695℃）；提高反應溫度（由510℃增至515℃）；調停半再生斜

6、管上的松動點數(shù)、布局和松動氣量，有選擇的關停滑閥前松動點（共9個），并增大了滑閥后的松動、分布氣量（是調整前的6.3倍）；隨著新鮮劑單耗的提高和時間的延續(xù)，系統(tǒng)內(nèi)平衡催化劑性能進一步提高（微反活性保持在66左右）；污染水平進一步降低，Ni和Fe含量均降至10000ppm以下，V也降至2000ppm以下；助氣催化劑所占系統(tǒng)催化劑總藏量的比例進一步下降（由1月份的25%降至5.2%）。當前，在進口原油摻煉比30%和140104ta重油催化裂

7、化裝置純減渣摻煉比超過40%的條件下，裝置反再操作平穩(wěn)且有一定的操作彈性。2140萬噸年重油催化裂化裝置在高摻渣比條件下?lián)綗挵⒙嫌秃蟮恼J識a)摻煉進口原料油后重催原料油性質發(fā)生了重大變化是造成反再操作出現(xiàn)異常的主要外因。摻煉進口原料油后與摻煉進口原料油前相比，重催原料油中的S增加1倍，V含量增加3.5倍，N含量減少30%，Ni、Fe含量基本持平，但是原料油烴組成卻發(fā)生了很大變化：飽和烴明顯減少，芳烴和膠質明顯增加，這是造成反再操作出

8、現(xiàn)異常的誘因。詳見表比表面積（m2.g1）100111堆積密度（g.mL1）O87089重金屬ppmNi102209350V10832100Fe1OOlO9740Na22372200Sb31433820相關的工藝參數(shù)一再密相床層溫度℃680693＋13一再密相床層藏量t91.5118.8＋27一再稀相過剩氧量，%1O1O一再燒焦強度（kg.t1）80685611二再密相床層溫度℃661697＋36二再密相床層藏量t67.970.5二再稀

9、相過剩氧量，%12.47.1二再燒焦強度（kg.t1）24273879提升管反應器出口溫度℃509515＋6反應沉降器汽提段溫度℃496501反應回煉比0.150.08－0.07生產(chǎn)方案液化氣、柴油柴油物料平衡，%酸性氣021032干氣461464液化氣18231389汽油36723627輕柴油24.88（10號柴油方案）2950（0號柴油方案）油漿429493油漿燃燒油027031焦炭997936輕烴液收率，%79.837966反應轉