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文檔簡介
1、<p> 年產(chǎn)198噸甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)的反應(yīng)器設(shè)計計劃書</p><p><b> 一 設(shè)計題目 </b></p><p> 年產(chǎn)198噸甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)的反應(yīng)器(釜)的設(shè)計</p><p><b> 二 工藝條件</b></p><p> 該產(chǎn)品的年產(chǎn)量為1
2、98噸,終產(chǎn)品諾氟沙星甲基化物的純度為98%,諾氟沙星投料富余系數(shù)為1.05,反應(yīng)轉(zhuǎn)化率為99.5%甲基化收率98%,用活性炭抽濾時,活性炭損失為20%(重量比),假設(shè)其他中間體及最終產(chǎn)品均無損失。每年工作日為300天,每天24小時連續(xù)運行。</p><p><b> 原料參數(shù)一覽表</b></p><p><b> 三 設(shè)計項目</b>&l
3、t;/p><p><b> 1 設(shè)計內(nèi)容</b></p><p> 確定反應(yīng)器形式、材質(zhì)</p><p> 進行物料衡算,確定反應(yīng)釜的體積</p><p> 確定反應(yīng)釜的臺數(shù)和連接方式</p><p> 確定反應(yīng)釜的直徑和筒體高度</p><p> 進行熱量衡算,確
4、定反應(yīng)釜的換熱面積和傳熱裝置</p><p> 轉(zhuǎn)速、攪拌功率的計算,確定反應(yīng)釜的攪拌器</p><p> 輔助設(shè)備的設(shè)計與選型</p><p> 2 設(shè)計說明書,包括如下內(nèi)容</p><p><b> 目錄</b></p><p><b> 設(shè)計方案簡介</b>&
5、lt;/p><p><b> 設(shè)計內(nèi)容</b></p><p><b> 收獲感想</b></p><p><b> 參考文獻</b></p><p><b> 3 設(shè)備圖 </b></p><p> 要求用CAD畫出反應(yīng)器
6、的裝配圖</p><p><b> 目錄</b></p><p><b> 一 產(chǎn)品概述1</b></p><p> 1.1產(chǎn)品名稱、化學(xué)結(jié)構(gòu)、理化性質(zhì)1</p><p> 1.1.1產(chǎn)品名稱1</p><p> 1.1.2化學(xué)結(jié)構(gòu)和分子量1</p&
7、gt;<p> 1.1.3理化性質(zhì)1</p><p><b> 1.2臨床用途1</b></p><p> 1.3固體原料的密度、熔點2</p><p> 二 設(shè)計方案簡介3</p><p> 2.1本設(shè)計采用的工藝路線3</p><p> 2.1.1甲基化
8、3</p><p><b> 2.1.2中和3</b></p><p><b> 2.1.3成鹽3</b></p><p><b> 2.1.4精制4</b></p><p> 2.1.5工藝路線的的主要依據(jù)4</p><p> 三
9、甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)的反應(yīng)器設(shè)計5</p><p><b> 3.1設(shè)計內(nèi)容5</b></p><p> 3.2反應(yīng)器的形式與材質(zhì)5</p><p> 3.2.1甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)工藝流程圖如下5</p><p> 3.2.2攪拌釜式反應(yīng)器的分類(按操作方式)6</p>&l
10、t;p> 3.2.3反應(yīng)器形式、材質(zhì)的確定6</p><p><b> 3.3物料衡算7</b></p><p> 3.3.1物料平衡總線7</p><p> 3.3.2反應(yīng)器中的物料衡算7</p><p> 3.4設(shè)備相關(guān)參數(shù)的計算和主要工藝設(shè)備的選型9</p><p>
11、; 3.4.1工藝設(shè)備選型原則9</p><p> 3.4.2反應(yīng)器的臺數(shù)和連接方式的確定9</p><p> 3.4.3反應(yīng)器的直徑和筒體高度的確定10</p><p> 3.5熱量衡算11</p><p> 3.5.1 各物質(zhì)物化參數(shù)的查取與計算11</p><p> 3.6反應(yīng)器的換熱面積和
12、傳熱裝置的確定17</p><p> 3.7輔助設(shè)備的設(shè)計與選型19</p><p> 3.7.1反應(yīng)器的攪拌器的確定19</p><p> 3.7.2 聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計20</p><p> 3.7.3 傳動裝置的選型和尺寸計算21</p><p> 3.7.4 減速器的選型及安裝尺寸2
13、2</p><p> 3.7.5 底座的設(shè)計22</p><p> 3.7.6 反應(yīng)釜軸封裝置設(shè)計23</p><p> 3.7.7 反應(yīng)釜夾套及相關(guān)附件設(shè)計24</p><p> 3.7.8 反應(yīng)釜附件的選型及尺寸設(shè)計27</p><p> 四 收獲感想29</p><p&g
14、t; 五 參考文獻31</p><p><b> 一 產(chǎn)品概述</b></p><p> 1.1產(chǎn)品名稱、化學(xué)結(jié)構(gòu)、理化性質(zhì)</p><p><b> 1.1.1產(chǎn)品名稱</b></p><p> 1:中文名 甲磺酸培氟沙星&
15、lt;/p><p> 2:拉丁名 PEFLOXACIN MESYLATE</p><p> 3:英文名 pelfoxaein mesylate </p><p> 4:化學(xué)名
16、; 1-乙基-6-氟-1、4-二氫-7-(4-甲基-1-哌嗪)-4-氧-3-喹啉羧甲磺酸鹽 </p><p> 1.1.2化學(xué)結(jié)構(gòu)和分子量</p><p><b> 1:分子式</b></p><p><b> 2:結(jié)構(gòu)式</b></p><p> 3:分子量
17、 465.49 </p><p> 1.1.3理化性質(zhì) </p><p> 本產(chǎn)品是白色或微黃色晶體,沒有臭,味苦,在水中極易溶解,在乙醇、氯仿或乙醚中幾乎不會溶。 </p><p><b> 1.2臨床用途 </b></p><p> 本品主要適用于
18、腸桿菌科細菌及綠膿桿菌等格蘭氏陰性桿菌所致的各種感染,如支氣管及肺部感染、腎盂及復(fù)雜性尿路感染、前列腺炎、細菌性痢疾或其他腸道感染、傷寒及沙門菌屬感染和皮膚軟組織感染等,也可用于葡萄球菌感染病例。 </p><p> 1.3固體原料的密度、熔點 </p><p> ?、僦Z氟沙星(C16H18FN3O3) </p><p> 密度:1
19、.344g/cm3 熔點:221℃ (221℃ ~ 222℃ ) </p><p> ?、谂喾承牵–17H20FN3O3) </p><p> 密度:1.320g/cm3 熔點: 273℃ (272℃ ~ 274℃ ) </p
20、><p> ?、奂谆撬崤喾承牵–18H24FSN3O6) </p><p> 熔點:282℃ (282℃ ~ 284℃ )</p><p><b> 二 設(shè)計方案簡介</b></p><p> 2.1本設(shè)計采用的工藝路線</p><p>&
21、lt;b> 輔助反應(yīng):</b></p><p><b> 2.1.1甲基化</b></p><p> 依次向甲基化罐中投入諾氟沙星、甲酸、甲醛,并且加熱至100℃,回流2h;降溫至80℃投入活性炭,再升溫至98℃,回流半h;降溫至60℃,投入乙醇,攪拌5分鐘放料,趁熱抽濾。</p><p><b> 2.1.
22、2中和</b></p><p> 接甲基化產(chǎn)物,攪拌散熱,加氨水(13%~15%)。保持反應(yīng)溫度不會超過45℃。當(dāng)反應(yīng)液pH值在7.0~7.5時,停止加氨水。靜止1h,放料,用去離子水洗,甩料3h。檢驗保證收率99%,轉(zhuǎn)化率100%,合格品待用。</p><p><b> 2.1.3成鹽</b></p><p> 成鹽過程各物
23、料投料比</p><p> 投入合格的甲基化物(含量97.5%,水分7.9%),乙醇(82.5%),然后投入甲烷磺酸(99.3%)。升溫至78℃,回流1h;降溫至60℃,投入活性炭;升溫至78℃,回流1h。出料,抽濾,至冷凍罐。降溫至-10℃。冷卻結(jié)晶后,離心分離。投入95%的乙醇洗滌,分離液回收至粗母蒸餾崗位。成品檢驗,保證收率91.29%,轉(zhuǎn)化率100%,合格品至精制崗位。</p><p
24、><b> 2.1.4精制</b></p><p> 投入乙醇(86.0%),粗品升溫至45℃,至溶解;投入活性炭,升溫至78℃,回流30分鐘,抽濾至冷凍罐。降溫至-10℃,離心分離。投入乙醇(95%)洗滌,分離液回收至精母蒸餾崗位,保證收率88.24%。合格后自然風(fēng)干,除濕至產(chǎn)品。</p><p> 2.1.5工藝路線的的主要依據(jù)</p>
25、<p> 本設(shè)計以諾氟沙星為原料,與甲醛、甲酸甲基化生成培氟沙星,再與甲烷磺酸成鹽,得甲磺酸培氟沙星,后精制得到產(chǎn)品。</p><p> 本路線工序較短,對反應(yīng)條件,反應(yīng)設(shè)備的要求也不會高,而且生產(chǎn)成本呢較低,最適合于工業(yè)化大規(guī)模生產(chǎn)的。</p><p> 三 甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)的反應(yīng)器設(shè)計</p><p><b> 3.1設(shè)計
26、內(nèi)容</b></p><p> 根據(jù)所給的以諾氟沙星為原料,與甲醛、甲酸甲基化生成培氟沙星,再與甲烷磺酸成鹽,得甲磺酸培氟沙星,后精制得到產(chǎn)品的工藝條件,為甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)設(shè)計合適的反應(yīng)器或者反應(yīng)釜。</p><p> 3.2反應(yīng)器的形式與材質(zhì)</p><p> 3.2.1甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)工藝流程圖如下</p>&
27、lt;p> 3.2.2攪拌釜式反應(yīng)器的分類(按操作方式)</p><p> 按操作方式分類為間歇(分批)式、半連續(xù)(半間歇)式和連續(xù)式操作。 </p><p> ?。?)間歇式操作:一次加入反應(yīng)物料,在一定的反應(yīng)條件下,經(jīng)過一定的反應(yīng)時間,當(dāng)達到所要求的轉(zhuǎn)化率時取出全部產(chǎn)物的生產(chǎn)過程。間歇式操作設(shè)備利用率不高、勞動強度大,只適用于小批量、多品種生產(chǎn),在染料及制藥工業(yè)中廣
28、泛采用這種操作。 </p><p> ?。?)連續(xù)操作:連續(xù)加入反應(yīng)物和取出產(chǎn)物。連續(xù)操作設(shè)備利用率高、產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定、易于自動控制,適用于大規(guī)模生產(chǎn)。 </p><p> ?。?)半間歇操作:一種物料分批加入,而另一種物料連續(xù)加入的生產(chǎn)過程;或者是一批加入物料,用蒸餾的方法連續(xù)移走部分產(chǎn)品的生產(chǎn)過程。半間歇操作特別適用于要求一種反應(yīng)物的濃度高而另一種反應(yīng)物的濃度低的化學(xué)
29、反應(yīng),適用于可以通過調(diào)節(jié)加料速度來控制反應(yīng)溫度的反應(yīng)。</p><p> 3.2.3反應(yīng)器形式、材質(zhì)的確定</p><p> 由甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)工藝流程圖可以看出甲磺酸培氟沙星的甲基化反應(yīng)過程屬于液固非均相反應(yīng),需要對反應(yīng)物料進行攪拌,反應(yīng)伴隨有副反應(yīng)發(fā)生,在工藝反應(yīng)中間還要投料,所以根據(jù)攪拌釜式反應(yīng)器的分類可以得到本設(shè)計應(yīng)該選用間歇攪拌釜式反應(yīng)器。</p>&
30、lt;p> 反應(yīng)器采用帶夾套的不銹鋼反應(yīng)器、換熱器、電動機、離心泵等,與物料直接接觸的相關(guān)設(shè)備均采用耐酸不銹鋼材料。</p><p> 反應(yīng)器由釜體、釜蓋、夾套、攪拌器、傳動裝置、軸封裝置、支承等組成。攪拌形式一般有錨式、槳式、渦輪式、推進式或框式等,攪拌裝置在高徑比較大時,可用多層攪拌槳葉。并在釜壁外設(shè)置夾套,或在器內(nèi)設(shè)置換熱面,也可通過外循環(huán)進行換熱。加熱方式有電加熱、熱水加熱、導(dǎo)熱油循環(huán)加熱、遠紅
31、外加熱、外(內(nèi))盤管加熱等,冷卻方式為夾套冷卻和釜內(nèi)盤管冷卻,攪拌槳葉的形式等。支承座有支承式或耳式支座等。轉(zhuǎn)速超過160轉(zhuǎn)以上宜使用齒輪減速機.開孔數(shù)量、規(guī)格或其它要求可根據(jù)用戶要求設(shè)計、制作。</p><p><b> 3.3物料衡算</b></p><p> 3.3.1物料平衡總線</p><p> 1、此次設(shè)計的是年產(chǎn)量為198噸
32、甲磺酸培氟沙星的成品,折合純干品為:</p><p> M=198000Kg×95%=188100Kg</p><p> 一次單程的收率為y=99.5%×98%=97.51%</p><p> 2、工藝設(shè)計的要求:</p><p><b> 年產(chǎn)量:198噸</b></p>&l
33、t;p> 年工作日:300天 (a=300)</p><p><b> 每天工作:24小時</b></p><p><b> 收率:98%</b></p><p> 3.3.2反應(yīng)器中的物料衡算</p><p><b> 由反應(yīng)工藝路線:</b></p&g
34、t;<p> 所投料諾氟沙星原料規(guī)格為藥用98.5%,富余系數(shù)1.05,諾氟沙星分子量為319.34,甲基磺酸培氟沙星的分子量為465.49</p><p> 則每日所投的諾氟沙星為:198000Kg×95%÷97.51%÷465.49×319.34÷300÷98.5%= 447.84Kg(諾氟沙星的含量為98.5%)</p>
35、;<p><b> 1、甲基化工藝段</b></p><p><b> 原料參數(shù)一覽表</b></p><p> 投98.5%的諾氟沙星(分子量319.34)447.84Kg,富余系數(shù)1.05,即470.23Kg,折純463.18Kg,甲基化得甲基化物(分子量333.36)493.38Kg,含量為98%,折干折純后為483.5
36、1Kg</p><p> 36.9%的甲醛447.84×1=447.84Kg 折純:165.25Kg</p><p> 85.5%的甲酸447.84×1.5=671.76Kg 折純:574.35Kg</p><p> 活性炭447.84×0.05=22.39Kg</p><p> 整個甲基化工藝段物液
37、總量為1612.22Kg</p><p> 生產(chǎn)甲磺酸培氟沙星甲基化物的質(zhì)量為=447.84×333.36÷319.34×98%×99.5%=455.86Kg</p><p> 生成的甲酸的質(zhì)量=455.86×46.03÷333.36=62.94Kg</p><p> 反應(yīng)的甲醛的質(zhì)量=455.86&
38、#215;30.03÷333.36×2=82.13Kg</p><p> 水總量=447.84-165.25+671.76-574.35=380Kg</p><p> 雜質(zhì)總量=1612.22-(455.86+380+83.12+637.29+22.39)=33.56Kg</p><p> 由以上計算數(shù)據(jù)可得:</p><
39、;p> 甲基化過程的物料衡算:</p><p> 生成甲基物:455.86Kg 甲醛帶進的水量:282.59Kg</p><p> 反應(yīng)的甲醛:82.13Kg 甲酸帶進的水量:97.41Kg</p><p> 剩余的甲醛:83.12Kg 水的總量:380Kg</p>&
40、lt;p> 生成的甲酸:66.08Kg 雜質(zhì)總量:12.5Kg</p><p> 剩余的甲酸:637.29Kg</p><p> 甲基化過程進出物料表:</p><p> 3.4設(shè)備相關(guān)參數(shù)的計算和主要工藝設(shè)備的選型</p><p> 3.4.1工藝設(shè)備選型原則</p><p>
41、 設(shè)備的相關(guān)參數(shù)的計算與主要工藝設(shè)備選型是在物料衡算和熱量衡算的基礎(chǔ)上進行的,其目的是決定工藝設(shè)備的類型、規(guī)格、主要尺寸和臺數(shù),為車間布置設(shè)計、施工圖紙設(shè)計及非工藝設(shè)計項目提供足夠的設(shè)計數(shù)據(jù)。</p><p> 由于化工過程的多樣性,設(shè)備類型也非常多,所以,實現(xiàn)同一工藝要求,不但可以選用不同的操作方式,也可以選用不同類型的設(shè)備。當(dāng)單元操作方式確定之后,應(yīng)根據(jù)物料平衡所確定的物料量以及指定的工藝條件(如操作時間
42、、操作溫度、操作壓力、反應(yīng)體系特征和熱平衡數(shù)據(jù)等),選擇一種滿足工藝要求而效率高的設(shè)備類型。定型產(chǎn)品應(yīng)選定規(guī)格型號,非定型產(chǎn)品要通過計算以確定設(shè)備的主要尺寸。</p><p> 3.4.2反應(yīng)器的臺數(shù)和連接方式的確定</p><p> 甲基化反應(yīng)器中各物料的投料量和物化性質(zhì)如下表所示:</p><p> 由于甲基化反應(yīng)的生產(chǎn)周期為300min,則:</p
43、><p> 每天甲基化反應(yīng)的批次是N=24×60/300=4.8批</p><p> 由上表可計算每批投料的總體積:</p><p> V總=(350.92+550.62+414.67+563.11)/4.8</p><p><b> =391.53L</b></p><p> 查
44、《化學(xué)工程手冊》得</p><p> 選取公稱容積為800L的搪玻璃K型反應(yīng)罐(HG-251-79),實際計算容積為878L,總重量為1115Kg,臺數(shù)為一臺。</p><p><b> (校核)</b></p><p><b> 裝料系數(shù)?</b></p><p> 不同的操作過程以及物化
45、狀態(tài)對反應(yīng)器的要求均不同,下表是各種情況下反應(yīng)器需要滿足的裝料系數(shù)要求:</p><p><b> 裝料系數(shù)要求</b></p><p> 所設(shè)計的反應(yīng)器的裝料系數(shù)?=391.53÷878=0.446</p><p> 由于甲基化反應(yīng)是在沸騰狀態(tài)下進行的,所以裝料系數(shù)?應(yīng)取0.4-0.6之間,顯然?=0.446,符合要求。<
46、;/p><p> 3.4.3反應(yīng)器的直徑和筒體高度的確定</p><p> 選擇釜體高徑比(H/Di)的原則 :</p><p> ?。?)、高徑比對攪拌功率的影響:在轉(zhuǎn)速不變的情況下,(其中D—攪拌器直徑,P—攪拌功率),P隨釜體直徑的增大,而增加很多,減小高徑比只能無謂地消耗一些攪拌功率。因此一般情況下,高徑比應(yīng)選擇大一些。</p><p&g
47、t; (2)、高徑比對傳熱的影響:當(dāng)容積一定時,H/Di越高,越有利于傳熱。</p><p><b> 高徑比經(jīng)驗值表</b></p><p> 1、由于為液固物料,所以先假定高徑比為i=H/Di=1.1,忽略釜底容積</p><p> D≈==0.975m,取標準1000mm</p><p> 表3 標
48、準圓球型封頭參數(shù)表</p><p><b> 2、筒體的高度</b></p><p> H==0.8274m (反應(yīng)釜容積V通常按下封頭和筒體兩部分容積之和)</p><p> 3、釜體高徑比的復(fù)核</p><p><b> 在1-1.3之間</b></p><p&g
49、t;<b> 故滿足要求。</b></p><p> 所以取DN=1000mm,H=1145mm。</p><p><b> 3.5熱量衡算</b></p><p> 3.5.1 各物質(zhì)物化參數(shù)的查取與計算</p><p> 1、原料比熱的計算與查取</p><p>
50、; 固體原料比熱的計算與查取</p><p> 依據(jù)《藥廠反應(yīng)設(shè)備及車間工藝設(shè)計》</p><p> 計算依據(jù):化合物的比熱容C=1/M∑nCa KJ/(kg .℃)</p><p> n--------分子中同種元素原子數(shù)</p><p> M-------化合物分子量</p><p> Ca---
51、----元素的原子比熱容KJ/(kg..℃) ;其值見下表:</p><p><b> 元素原子的比熱容表</b></p><p> 固體熱熔用科普法計算如下:</p><p> (1)諾氟沙星( C16H18FN3O3)</p><p> C=[16×7.535+18×9.628+1
52、5;20.93+3×(25.953+16.74)]/319.34=1.387 KJ/(kg .℃)</p><p><b> (2)活性炭(C)</b></p><p> C=7.535/12=0.6279 KJ/(kg .℃)</p><p> (3)培氟沙星(C17H20FN3O3 ) </p><p&
53、gt; C=(17×7.535+20×9.628+20.93+3×25.953+3×16.74)/333.37=1.409 KJ/(kg﹒℃)</p><p> (4)甲酸銨(HCOONH4)</p><p> C=[7.535+5×9.628+2×16.74+1×25.953]/63.06=1.825 KJ/(k
54、g﹒℃)</p><p> 液體原料比熱的計算與查取</p><p> 液體有機化合物比熱的計算</p><p> 依據(jù)《藥廠反應(yīng)設(shè)備及車間工藝設(shè)計》</p><p> 進行乙醇,甲酸比熱容的計算如下表所示:</p><p> 乙醇,甲酸不會同溫度下的比熱表</p><p> ?、?3
55、%的氨水比熱可如下獲得</p><p><b> 氨水比熱表</b></p><p> 于是就有了如下數(shù)據(jù)表</p><p><b> 氨水比熱表</b></p><p> 由上表可知,13%的氨水比熱為1.046 kcal/(kg .℃) 即4.383 KJ/(kg .℃)</p&g
56、t;<p><b> ②水的比熱的查取:</b></p><p> 當(dāng)溫度為40℃、45℃、78℃、100℃時水的比熱分別為0.997 kcal/(kg .℃)、0.997 kcal/(kg .℃)、1.002 kcal/(kg .℃)、1.008 kcal/(kg .℃)</p><p> ?、蹅€別氣體比熱的查取</p><p&
57、gt; a.甲醛(HCHO)</p><p> 在溫度為45、100℃時甲醛的比熱分別為1.18 KJ/(kg .℃),1.21 KJ/(kg .℃)</p><p><b> b.氨(NH3)</b></p><p> 35 ℃時的氨比熱為2.20 KJ/(kg .℃)</p><p> 2、部分原料燃燒熱
58、的計算和查取</p><p> (1)部分原料燃燒熱的計算 </p><p> ?、僦Z氟沙星( C16H18FN3O3) </p><p> C16H18FN3O3+37.5/2 O2 16CO2+17/2H2O+3/2N2+HF</p><p> qc= ∑a+x∑b=185.06 +37.5×222.82=8540.81
59、kJ/mol</p><p> ?、谂喾承?C17H20FN3O3 )</p><p> C17H20FN3O3 +40.5/2O2 17CO2+19/2H2O+3/2N2+HF</p><p> qc= ∑a+x∑b=268.8 +40.5×220.9=9215.25kJ/mol</p><p>
60、?、奂姿徜@(HCOONH4)</p><p> HCOONH4+5/4O2 CO2+5/2H2O+1/2N2</p><p> qc= ∑a+x∑b=-59.46 +2/5×218.01=485.565kJ/mol</p><p> ④甲烷磺酸(H3CSO3H)</p><p>
61、 H3CSO3H+3/2O2 CO2+2H2O+SO2</p><p> qc= ∑a+x∑b=-223.16 +3×218.05=430.99kJ/mol</p><p> (2)部分原料的燃燒熱選取</p><p> qc0 (NH3 ) =(3×143.15×1.01)+(-46.
62、11)=387.63 kJ/mol</p><p><b> (3)熔解熱的計算</b></p><p> 氣態(tài)溶質(zhì)的熔解熱可取蒸發(fā)潛熱的負值,固態(tài)溶質(zhì)可取其熔融熱的數(shù)值。</p><p><b> ?、偃廴跓?lt;/b></p><p> 元素 qF=(8.
63、4~12.6)TF</p><p> 無機化合物 qF =(20.9~29.3)TF </p><p> 有機化合物 qF =(37.7~46)TF</p><p> qF 熔融熱,J/mol</p><p> TF
64、 熔點,K</p><p><b> a.諾氟沙星</b></p><p> 熔點: 221+273.15=494.15K</p><p> qF =37.7×494.15=18.629 kJ/mol=58.32 kJ/㎏</p><p><b>
65、b.培氟沙星</b></p><p> 熔點: 273+273.15=546.15K</p><p> qF =37.7×546.15=20.590kJ/mol=61.76 kJ/㎏</p><p><b> ?、谄療?lt;/b></p><p><b> a.水(H2O) </
66、b></p><p> 100℃時水的汽化熱為539 Kcal/Kg=2256.25 KJ/kg</p><p> b.乙醇(C2H5OH) 78.5℃時乙醇的汽化熱為204.3 Kcal/Kg=855.20KJ/kg</p><p> 3、相關(guān)反應(yīng)物焓的估算</p><p> 利用鍵焓法估算生成焓,鍵焓法的相關(guān)公式如下:&
67、lt;/p><p> 一些元素(i)的原子化焓〔(i,298.15K)/kJ·mol-1〕</p><p> 鍵焓數(shù)據(jù)〔(A-B,298.15K)/kJ·mol-1〕</p><p> (1)、諾氟沙星的焓計算:</p><p> 諾氟沙星的分子式為C16H18FN3O3,則:</p><p>
68、 △atHmo(F)+3△atHmo(N)+ 3△atHmo(O)</p><p> =16×716.68+18×217.97+1×79.1+3×472.7+3×249.17</p><p> =17635.05 kJ·mol-1</p><p> 諾氟沙星中含12個C-C,14個C-H,則:(由于
69、苯的碳碳鍵能介于碳碳單鍵與碳碳雙鍵之間,故其一個碳碳鍵的鍵能相當(dāng)于1.5碳碳鍵的鍵能)</p><p> 12×348+14×413</p><p> =9958 kJ·mol-1</p><p> =17635.05-9958=-7677.05 kJ·mol-1</p><p> ?。?)、甲磺
70、酸培氟沙星甲基化物的焓計算:</p><p> 甲磺酸培氟沙星甲基化物的分子式為C17H20FN3O3,則</p><p> =17×716.68+20×217.97+1×79.1+3×472.7+3×249.17</p><p> =18787.67 KJ/mol</p><p>
71、 甲磺酸培氟沙星甲基化物分子中含13個C-C,16個C-H則:</p><p> 13×348+16×413=11132KJ/mol=(18787.67-11132)=7655.67 KJ/mol</p><p> ?。?)、水的焓為240.89 KJ/mol。</p><p> 3.6反應(yīng)器的換熱面積和傳熱裝置的確定</p>
72、<p> 1、反應(yīng)釜夾套中熱量衡算</p><p> ?。?)物料溫度由20℃升至100℃的升溫階段</p><p> 時間為T=30min</p><p> tm=〔(120-20)-(110-100)〕/㏑〔(120-20)-(110-100)〕</p><p><b> =39.09</b>&l
73、t;/p><p> 查得所選反應(yīng)釜的傳熱系數(shù)K=460×3.6=1656KJ/(m2.h. ℃)</p><p> 所以:Q1=KA△tmT=1656×3.7×39.09×0.5=119756.123KJ</p><p> 設(shè)過程中設(shè)備自身儲存的熱量和散發(fā)的熱量Q2為總熱量Q總的5%</p><p>
74、 則:Q2=302639.09÷4.8×(1+5%)=66202.301KJ</p><p> 顯然Q1>Q2,故所選的設(shè)備在此處的傳熱能力是符合要求的。</p><p> (2)物料溫度由100℃降至80℃的降溫階段</p><p><b> 時間T=15min</b></p><p>
75、tm=〔(120-20)-(80-30)〕/㏑〔(120-20)-(80-30)〕</p><p><b> =63.83</b></p><p> 查得所選反應(yīng)釜的傳熱系數(shù)K=460×3.6=1656KJ/(m2.h. ℃)</p><p> 所以:Q3=KA△tmT=1656×3.7×63.83×
76、;15/60=97774.794KJ</p><p> 設(shè)過程中設(shè)備自身儲存的熱量和散發(fā)的熱量Q2為總熱量Q總的5%</p><p> 則:Q2=220343.10÷4.8×(1+5%)=48200.05KJ</p><p> 顯然Q1>Q2,故所選的設(shè)備在此處的傳熱能力是符合要求的。</p><p> ?。?)物料
77、溫度由80℃升至98℃的升溫階段</p><p> 時間為T=50min</p><p> tm=〔(120-80)-(110-98)〕/㏑〔(120-80)-(110-98)〕</p><p><b> =23.26</b></p><p> 查得所選反應(yīng)釜的傳熱系數(shù)K=460×3.6=1656KJ/
78、(m2.h. ℃)</p><p> 所以:Q1=KA△tmT=1656×3.7×23.26×5/6=118765.563KJ</p><p> 設(shè)過程中設(shè)備自身儲存的熱量和散發(fā)的熱量Q2為總熱量Q總的5%</p><p> 則:Q2=100488.751÷4.8×(1+5%)=21981.914KJ</
79、p><p> 顯然Q1>Q2,故所選的設(shè)備在此處的傳熱能力是符合要求的。</p><p> ?。?)物料溫度由98℃降至60℃的降溫階段</p><p><b> 時間T=20min</b></p><p> tm=〔(98-20)-(60-30)〕/㏑〔(98-20)-(60-30)〕</p><
80、p><b> =50.23</b></p><p> 查得所選反應(yīng)釜的傳熱系數(shù)K=460×3.6=1656KJ/(m2.h. ℃)</p><p> 所以:Q3=KA△tmT=1656×3.7×50.23×1/3=102589.752KJ</p><p> 設(shè)過程中設(shè)備自身儲存的熱量和散發(fā)的
81、熱量Q2為總熱量Q總的5%</p><p> 則:Q2=160333.11÷4.8×(1+5%)=35072.868KJ</p><p> 顯然Q1>Q2,故所選的設(shè)備在此處的傳熱能力是符合要求的。</p><p> 2、由以上反應(yīng)釜夾套中的熱量衡算可以看到,公稱容積為800L的K式搪玻璃反應(yīng)罐的換熱面積為A=3.7m2是符合要求的,傳熱裝
82、置為夾套換熱器。</p><p> 3.7輔助設(shè)備的設(shè)計與選型</p><p> 3.7.1反應(yīng)器的攪拌器的確定</p><p> 1、攪拌器的選擇原則:</p><p> ?。?)、 根據(jù)介質(zhì)黏度由小到大,各種攪拌器的選用順序是推進式、渦輪式、槳式、錨式和螺帶式。</p><p> ?。?)、根據(jù)攪拌目的選擇
83、攪拌器的類型:均相液體的混合宜選推進式,器循環(huán)量大、耗能低;制乳濁液、懸浮液或固體溶解宜選渦輪式,其循環(huán)量大和剪切強;氣體吸收用圓盤渦輪式最適宜,其流量大、剪切強、氣體平穩(wěn)分散;對結(jié)晶過程,小晶粒選渦輪式,大晶粒選槳葉式為宜。</p><p> 根據(jù)以上原則本反應(yīng)釜選用槳式攪拌器。</p><p> 2、 攪拌槳的尺寸及安裝位置</p><p> 槳式攪拌器結(jié)
84、構(gòu)比較簡單,槳葉一般以扁鋼制造,材料可以采用碳鋼、合金鋼、或有色金屬,或碳鋼外包橡膠環(huán)氧樹脂、酚醛玻璃布等。槳葉有平直葉和折葉兩種。平直葉葉面與旋轉(zhuǎn)方向垂直,而折葉式則是槳葉與旋轉(zhuǎn)方向成一傾斜角,一般為60°。</p><p> 葉輪直徑與反應(yīng)釜的直徑比一般為0.2 -0.5,一般取0.33,所以:</p><p> 葉輪的直徑 d=D/3=1000/3=333mm
85、 取d=350mm</p><p> 葉輪據(jù)槽底的安裝高度 H=1.0d=1.0×350=350mm</p><p> 葉輪的葉片寬度 W=0.2d=0.2×350=70mm 取W=70mm</p><p> 葉輪的葉長度 L=0.25d=0.25×350=87.5mm 取L=100mm</p&g
86、t;<p> 液體的深度 =1.0H=1.0×1000=1000mm</p><p> 槳式攪拌器槳葉為兩葉,攪拌槳的轉(zhuǎn)速對于反應(yīng)操作,要求攪拌器在湍流區(qū)操作,即攪拌雷諾數(shù)>10000</p><p> 于是有Re=pnd2/u=1344×0.352÷2.2×10-2×n=7483.6n=10000</p
87、><p> 得n=1.336r/s,取n=1.4r/s=84r/min,該轉(zhuǎn)速處在該類型攪拌器的正常轉(zhuǎn)速n=10-300r/min的范圍內(nèi)。</p><p> 3、 攪拌功率的計算</p><p> 混合物的粘度,密度p=1.344×10³kg/m³</p><p> 10477 ﹥10000(此時處于完全紊
88、流狀態(tài))</p><p> Fr=0.17545</p><p> 由于Re數(shù)值很大,處于湍流區(qū),因此,應(yīng)該安裝擋板,一小車打旋現(xiàn)象。功率計算需要知到臨界雷諾數(shù),用代替Re進行攪拌功率計算??梢圆楸砩贤牧鳌獙恿鞔蟮霓D(zhuǎn)折點得出。查表知:</p><p> 所以功率:P=Φpn³d³d²=0.68×1344×1.
89、4³×0.35²×0.35³=0.01317kw</p><p> 4、 攪拌軸直徑的設(shè)計</p><p> 查常用標準攪拌器的規(guī)格,對應(yīng)于選用的攪拌器的攪拌槳攪拌直徑為50mm</p><p> 3.7.2 聯(lián)軸器的型式及尺寸的設(shè)計</p><p> 根據(jù)傳遞載荷的大小,軸轉(zhuǎn)速的高低
90、,被聯(lián)接兩部件的安裝精度等,參考各類聯(lián)軸器特性,選擇一種合用的聯(lián)軸器類型。具體選擇時可考慮以下幾點: 1) 所需傳遞的轉(zhuǎn)矩大小和性質(zhì)以及對緩沖減振功能的要求。例如,對大功率的重載傳動,可選用齒式聯(lián)軸器;對嚴重沖擊載荷或要求消除軸系扭轉(zhuǎn)振動的傳動,可選用輪胎式聯(lián)軸器等具有高彈性的聯(lián)軸器。 2) 聯(lián)軸器的工作轉(zhuǎn)速高低和引起的離心力大小。對于高速傳動軸,應(yīng)選用平衡精度高的聯(lián)軸器,例如膜片聯(lián)軸器等,而不宜選用存在偏心的滑塊聯(lián)軸器
91、等。 3) 兩軸相對位移的大小和方向。當(dāng)安裝調(diào)整后,難以保持兩軸嚴格精確對中,或工作過程中兩軸將產(chǎn)生較大的附加相對位移時,應(yīng)選用撓性聯(lián)軸器。例如當(dāng)徑向位移較大時,可選滑塊聯(lián)軸器,角位移較大或相交兩軸的聯(lián)接可選用萬向聯(lián)軸器等。 4) 聯(lián)軸器的可靠性和工作環(huán)境。通常由金屬元件制成的不需潤滑的聯(lián)軸器此較可靠;需要潤滑的聯(lián)軸器,其性能易受潤滑完善程度的影響,且可能污染環(huán)境。含有橡膠等非金屬元件的聯(lián)軸器對溫度、腐蝕性介質(zhì)及強光等比
92、較敏感,而且容易老化。 5)聯(lián)軸器的制造、安裝、維護和成本。在滿足便用性能的前提</p><p> 由于選用擺線針齒行星減速機,所以聯(lián)軸器的型式選用立式夾殼聯(lián)軸節(jié)。選聯(lián)軸節(jié)軸孔直徑=50,因此攪拌軸的直徑為 50,攪拌槳用不銹鋼框式攪拌槳。</p><p> 查表,選擇立式夾殼聯(lián)軸器,公稱軸徑50mm的聯(lián)軸器的最大許用扭矩[Mn]≈250 N·m。驗算聯(lián)軸器的扭矩。查
93、教材,選取載荷系數(shù)K=1.5,聯(lián)軸器的計算扭矩Mnj為: Mnj=K×Mn=1.5×9550×0.329/40=117.82N·m<[Mn]=250N·m </p><p> 圖2 立式夾殼聯(lián)軸節(jié)</p><p> 3.7.3 傳動裝置的選型和尺寸計算</p><p> 反應(yīng)釜的攪拌器是由傳動裝置
94、來帶動。傳動裝置設(shè)在釜頂封頭的上部,設(shè)計內(nèi)容一般包括:電機;減速機的選型;選擇聯(lián)軸器;選用和設(shè)計機架和底座等。</p><p> 設(shè)備選用電機主要是考慮到它的系列,功率,轉(zhuǎn)速,以及安裝形式和防爆要求等幾項內(nèi)容。最常用的為Y系列全封閉自扇冷式三相異步電動機。</p><p> 電機功率必須滿足攪拌器運軸功率與傳動系統(tǒng),軸封系統(tǒng)功率損失的要求,還要考慮到又時在攪拌過程操造作中會出現(xiàn)不會利條
95、件造成功率過大。</p><p> 電機功率可按下式確定:</p><p> 式中:p=0.01317KW;η=0.95 ~0.96。設(shè)計采用機械軸封,功率消耗小,Pm=0.6KW,則: Pd=0.64KW </p><p> 3.7.4 減速器的選型及安裝尺寸</p><p> 根據(jù)電機的功率=0.365,攪拌軸的轉(zhuǎn)速
96、=100,傳動比為36,選用擺線針齒行星減速機(標定符號BLD型號代號—機型號—減速比—軸頭型式,標準圖號HG 5—745—78)</p><p> 減速機的外形安裝尺寸</p><p> 3.7.5 底座的設(shè)計</p><p> 由于該反應(yīng)釜的公稱直徑在1000-4000mm范圍內(nèi),所以選用鞍式輕型底座。</p><p> 3.7.
97、6 反應(yīng)釜軸封裝置設(shè)計</p><p> 反應(yīng)釜中介質(zhì)的泄露會造成物料浪費并污染環(huán)境,易燃、易爆、劇毒、腐蝕性介質(zhì)的泄露會危及人身安全和設(shè)備安全。因此,在反應(yīng)釜的設(shè)計過程中選擇合理的密封裝置是非常重要的。</p><p> 軸封裝置按密封面間有無運動,分為靜密封和動密封兩大類。攪拌反應(yīng)釜上法蘭面之間是相對靜止的,它們之間的密封屬于靜密封。靜止的反應(yīng)釜頂蓋(上封頭)和旋轉(zhuǎn)的攪拌軸之間存在
98、相對運動,它們之間的密封屬于動密封。為了防止介質(zhì)從轉(zhuǎn)動軸與封頭之間的泄露而設(shè)置的密封裝置,簡稱為軸封裝置。反應(yīng)釜中使用的軸封裝置主要有填料密封和機械密封兩種。</p><p> 填料箱密封和機械密封的比較</p><p> 密封裝置不可能達到絕對密封,因為壓緊力太大時會加速軸與填料的磨損,使密封失效更快。從延長密封壽命出發(fā),允許有一定的泄露量(150mL/h~450mL/h),運轉(zhuǎn)過程
99、中需調(diào)整壓蓋的壓緊力,并規(guī)定更換填料的周期。填料是保證密封的主要零件。填料選用正確與否對填料的密封性起關(guān)鍵性的作用。對填料的基本要求是:</p><p> 要有彈性,這在壓緊壓蓋后,填料能貼緊攪拌軸并對軸產(chǎn)生一定的抱緊力;</p><p><b> 良好的耐磨性;</b></p><p> (3)與攪拌軸的摩擦系數(shù)要小,以便降低摩擦功率損
100、耗,延長填料壽命;</p><p> ?。?)良好的導(dǎo)熱性,使摩擦產(chǎn)生的熱量能較快地傳遞出去;</p><p> ?。?)耐介質(zhì)及潤滑劑的浸泡和腐蝕。此外,對用在高溫高壓下的填料還要求耐高溫及有足夠的機械強度。</p><p> 填料的選用應(yīng)根據(jù)反應(yīng)釜內(nèi)介質(zhì)的特性(包括對材料的腐蝕性)、操作壓力、操作溫度、轉(zhuǎn)軸直徑、轉(zhuǎn)速等進行選擇。</p><
101、p> 對于低壓(PN≤0.2MPa)、無毒介質(zhì)、非易燃易爆者,可選用一般石棉繩,安裝時外涂黃油,或者采用油浸石棉填料。壓力較高或介質(zhì)有毒及易燃易爆者,最常用的是石墨石棉填料和橡膠石棉填料。</p><p> 綜上所述, 使用填料密封。它是攪拌反應(yīng)釜最早采用的一種軸封結(jié)構(gòu),其特點是結(jié)構(gòu)簡單、易于制造,并適用于低壓、低溫的場合。雖然填料中含有一些潤滑劑,但其數(shù)量有限且在運轉(zhuǎn)中不斷消耗,故填料箱上常設(shè)置添加潤
102、滑油的裝置。</p><p> 3.7.7 反應(yīng)釜夾套及相關(guān)附件設(shè)計</p><p> 1、夾套的DN、PN的確定</p><p> 夾套和筒體的連接常焊接成封閉結(jié)構(gòu)。</p><p> 夾套的結(jié)構(gòu)尺寸常根據(jù)安裝和工藝兩方面要求而定。夾套的內(nèi)徑Dj可根據(jù)筒體內(nèi)徑Di選取。由夾套的筒體內(nèi)徑與釜體筒體內(nèi)徑之間的關(guān)系可知:Dj=Di+100
103、=1000+100=1100mm</p><p> 表2.2夾套內(nèi)徑與筒體內(nèi)徑關(guān)系</p><p><b> 2、夾套高度的確定</b></p><p> 夾套下封頭型式同罐體封頭,其直徑與夾套筒體相同。夾套高由傳熱面積決定,不能低于料液高。填料系數(shù)取0.80。夾套高按下式估算</p><p> ==10000.
104、8=800mm (H為筒體的高度)圓整=1000m</p><p><b> 3、夾套筒體的壁厚</b></p><p> 夾套內(nèi)介質(zhì)的工作壓力為常壓,取PN=0.25MPa故選用Q235—A卷制,其中Q235—A材料在小于20℃時許用應(yīng)力[σ]t=147MPa,取焊縫系數(shù)φ=0.9,蝕裕量C2=2mm;(Q235—A主要用途是金屬結(jié)構(gòu)件,如拉桿、連桿、吊鉤等,
105、同樣適用于制作夾套)</p><p> 計算厚度 mm</p><p> 鋼板負偏差 C =0.8mm</p><p> 設(shè)計厚度 =+ C2=0.946+2=2.946mm</p><p> 名義厚度 =+ C =2.946+0.8=3.746mm, 圓整后取=4mm</p><p>
106、; 4、夾套的封頭厚度計算</p><p> 夾套的下封頭選標準橢球封頭,內(nèi)徑與筒體(=1000mm)相同。夾套的上封頭選帶折邊形的封頭,且半錐角。結(jié)構(gòu)如圖</p><p><b> 計算厚度</b></p><p> 鋼板負偏差 C=0.8mm</p><p> 設(shè)計厚度 =S+ C2=0.945
107、+2=2.945mm</p><p> 名義厚度 =+ C =2.945+0.8=3.745mm, 圓整后取4mm</p><p> 5、反應(yīng)釜釜體的水壓試驗</p><p> 1) 水壓試驗壓力的確定</p><p> 2) 水壓試驗的強度校核</p><p> 16MnR的屈服極限</p&g
108、t;<p><b> 由</b></p><p><b> 所以水壓強度足夠</b></p><p> 3)水壓試驗的操作過程</p><p> 操作過程:在保持釜體表面干燥的條件下,首先用水將釜體內(nèi)的空氣排空,再將水的壓力緩慢升至0.31,保壓不低于30,然后將壓力緩慢降至0.25MPa,檢查所有焊
109、縫和連接部位有無泄露和明顯的殘留變形。若質(zhì)量合格,緩慢降壓將釜體內(nèi)的水排凈,用壓縮空氣吹干釜體。若質(zhì)量不合格,修補后重新試壓直至合格為止。水壓試驗合格后再做氣壓試驗。</p><p> 6、反應(yīng)釜夾套的液壓試驗</p><p> 1) 水壓試驗壓力的確定</p><p> 2) 水壓試驗的強度校核</p><p> Q235—B的屈服
110、極限</p><p><b> 由</b></p><p><b> 所以水壓強度足夠</b></p><p> 3.7.8 反應(yīng)釜附件的選型及尺寸設(shè)計</p><p> 1、根據(jù)=1000mm、=0.25,確定法蘭的類型為甲型平焊法蘭材料:0Cr18Ni10Ti</p>&l
111、t;p> 2、密封面形式的選型</p><p> 根據(jù)=0.25<1.6、介質(zhì)溫度40℃和介質(zhì)的性質(zhì),墊片選用耐油橡膠石棉墊片,材料為耐油橡膠石棉板(GB/T539)。</p><p> 3、螺栓、螺母和墊圈的尺寸規(guī)格</p><p> 本設(shè)計選用六角頭螺栓(C級、GB/T5780-2000)、Ⅰ型六角螺母(C級、GB/T41-2000),平墊圈(10
112、0HV、GB/T95-2002)</p><p> 4、法蘭、墊片、螺栓、螺母、墊圈的材料</p><p> 根據(jù)甲型平焊法蘭、工作溫度=40℃的條件,法蘭、墊片、螺栓、螺母材料匹配表進行選材,結(jié)果如表</p><p> 法蘭、墊片、螺栓、螺母的材料</p><p><b> 5、工藝物料進口</b></p
113、><p> 采用76×4無縫鋼管,管的一端切成,伸入罐內(nèi)一定長度。配用的突面板式平焊管法蘭:HG20592法蘭WN100-1.0 RF 0Cr18Ni10Ti。</p><p><b> 6、人孔規(guī)格</b></p><p><b> 7、耳式支座</b></p><p> 夾套反
114、應(yīng)釜多為立式安裝,最常用耳式支座。標準耳式支座(JB/T4735-92)分為A型和B型兩種。當(dāng)設(shè)備需要保溫或直接支承在樓板上是選B型,否則選A型。本設(shè)計選B型。其主要尺寸見下表。</p><p><b> 8、凸緣法蘭</b></p><p> 凸面法蘭一般焊接于攪拌器封頭上部,用于連接攪拌傳動裝置。設(shè)計采用R型突面凸面法蘭,其尺寸查表得:</p>
115、<p> 選擇R型突面凸緣法蘭,其尺寸如下:DN=400mm,d1=410mm,d2=565mm k=515mm,d3=430mm,d4=455mm</p><p> 螺栓數(shù)量:16,螺紋:M24,質(zhì)量:46Kg</p><p><b> 9、安裝底蓋</b></p><p> 安裝底蓋采用螺栓等緊固件,上與機架連接,下與
116、凸緣法蘭連接。是整個攪拌傳動裝置與容器連接的主要連接件。設(shè)計選取了RS型安裝底蓋。其主要尺寸查的內(nèi)容如下(單位:mm):DN=400, d2=565,k=515,d5=16-26,d6=415,s=50 d9=176,k2=210,d10=8-M16</p><p><b> 四 收獲感想</b></p><p> 通過這次課程設(shè)計,讓我更加深刻了解課本知識,
117、和以往對知識的疏忽得以補充,在設(shè)計過程中遇到一些模糊的公式和專業(yè)用語,比如說反應(yīng)器的選擇,在選擇反應(yīng)器選型時,通過使用《化學(xué)工程手冊》使我又復(fù)習(xí)了一遍以前所學(xué)的知識,有的數(shù)據(jù)很難查出,但是這些問題經(jīng)過這次設(shè)計,都一一得以解決,我相信這次課程設(shè)計中還有很多我沒有搞清楚的問題,但是這次的課程設(shè)計給我相當(dāng)?shù)幕A(chǔ)知識,為我以后工作打下了嚴實的基礎(chǔ)。 </p><p> 雖然這次課程是那么短暫的2周時間,我感覺
118、到這些天我的所學(xué)勝過我這一學(xué)期所學(xué),這次任務(wù)原則上是設(shè)計,其實就是一次大的作業(yè),是讓我對課本知識的鞏固和對基本公式的熟悉和應(yīng)用,反應(yīng)器和機械設(shè)備基礎(chǔ)中的那些繁瑣的數(shù)據(jù),使我做事的耐心和仔細程度得以提高。課程設(shè)計是培訓(xùn)學(xué)生運用本專業(yè)所學(xué)的理論知識和專業(yè)知識來分析解決實際問題的重要教學(xué)環(huán)節(jié),是對三年所學(xué)知識的復(fù)習(xí)和鞏固。同樣,也促使了同學(xué)們的相互探討,相互學(xué)習(xí)。因此,我們必須認真、謹慎、踏實、一步一步的完成設(shè)計。如果時間可以重來,我可能會認
119、真的去學(xué)習(xí)和研究,也可能會自己獨立的完成一個項目,我相信無論是誰看到自己做出的成果時心里一定會很興奮。此次設(shè)計讓我明白了一個很深刻的道理:團隊精神固然很重要,擔(dān)人往往還是要靠自己的努力,自己親身去經(jīng)歷,這樣自己的心里才會踏實,學(xué)到的東西才會更多。 </p><p> 課程設(shè)計是一個重要的教學(xué)環(huán)節(jié),通過課程設(shè)計使我們了解到一些實際與理論之間的差異。通過課程設(shè)計不僅可以鞏固專業(yè)知識,為以后的工作打下了堅實
120、的基礎(chǔ),而其還可以培養(yǎng)和熟練使用資料,運用工具書的能力,把我們所學(xué)的課本知識與實踐結(jié)合起來,起到溫故而知新的作用。課程設(shè)計誠然是一門專業(yè)課,給我很多專業(yè)知識以及專業(yè)技能上的提升,同時又是一門講道課,一門設(shè)計課,給了我許多道,給了我很多思,給了我莫大的空間。同時,設(shè)計讓我感觸很深。使我對抽象的理論有了具體的認識。在課程設(shè)計過程中。我們要比較系統(tǒng)的了解反應(yīng)器的設(shè)計中的每一個環(huán)節(jié),包括從總體設(shè)計原則,還要用CAD做出反應(yīng)器的裝配圖,這對加深我
121、們的CAD操作技能起到了至關(guān)重要的作用。本次設(shè)計綜合三年所學(xué)的專業(yè)課程,以《設(shè)計任務(wù)書》的指導(dǎo)思想為中心,參照有關(guān)資料,有計劃有頭緒、有邏輯地把這次設(shè)計搞好! </p><p> 總之,這次課程設(shè)計使我收獲很多、學(xué)會很多、比以往更有耐心很多。感謝學(xué)校及老師給我們這次課程設(shè)計的機會,最真摯的感謝我們的輔導(dǎo)老師 ,在設(shè)計過程中,老師精心的輔導(dǎo)和不厭其煩地的態(tài)度才使得我們以順利的完成這次設(shè)計,他那
122、無私的奉獻的精神照耀著我們對學(xué)習(xí)的熱愛,同時也增加我們對知識的追求和欲望度。</p><p><b> 五 參考文獻</b></p><p> 1、《制藥工程學(xué)》主編:王志祥 出版社:北京化學(xué)工業(yè)出版社 2010年第二版</p><p> 2、《化工原理》主編:譚天恩 竇梅 周明華 出版社:化學(xué)工業(yè)出版社 2010年第三版<
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